| Форум -> Скачать типовые проекты -> Конструктивные решения | Конструктивные решения |
|---|
| Строитель | Дата: 03.10.2017, в 15:14 | Сообщение №1 | 
СтарожилПользователь №: 815
Сообщений: 384
   | Содержание раздела «Конструктивные решения»
Общая часть
Исходные материалы
Характеристика условий строительства и описание объекта
Нормы
Cведения о топографических, инженерно-геологических, гидрогеологических, метеорологических и климатических условиях земельного участка, предоставленного для размещения объекта капитального строительства
Сведения об особых природных климатических условиях территории, на которой располагается земельный участок, предоставленный для размещения объекта капитального строительства
Сведения о прочностных и деформационных характеристиках грунта в основании объекта капитального строительства
Уровень грунтовых вод, их химический состав, агрессивность грунтовых вод и грунта по отношению к материалам, используемым при строительстве подземной части объекта капитального строительства
Описание и обоснование конструктивных решений зданий и сооружений, включая их пространственные схемы, принятые при выполнении расчетов строительных конструкций
Основная конструктивная схема
Описание конструкции
Конструктивные блоки высотных башен
Конструктивные блоки пятиэтажных стилобатных частей
Нагрузки и воздействия
Принципы проектирования и Расчетная модель
Описание и обоснование технических решений, обеспечивающих необходимую прочность, устойчивость, пространственную неизменяемость зданий и сооружений объекта капитального строительства в целом, а также их отдельных конструктивных элементов, узлов, деталей в процессе изготовления, перевозки, строительства и эксплуатации объекта капитального строительства
Материалы для конструкций
Требования пожарной безопасности к конструкциям здания
Железобетонные конструкции – основные размеры элементов
Описание конструктивных и технических решений подземной части объекта капитального строительства
Выбор типа фундамента и описание
Описание конструкции подземной части здания
Расчёты основания, фундамента и подземной части здания
Определение жесткостных характеристик основания
Применяемые материалы
Требования пожарной безопасности к конструкциям подземной части здания
Ограждение котлована
Строительное водопонижение
Гидроизоляция
Геотехнический мониторинг
Описание и обоснование принятых объемно-планировочных решений зданий и сооружений объекта капитального строительства
Обоснование номенклатуры, компоновки и площадей помещений основного, вспомогательного, обслуживающего назначения и технического назначения - для объектов непроизводственного назначения
Обоснование проектных решений и мероприятий, обеспечивающих:
- соблюдение требуемых теплозащитных характеристик ограждающих конструкций;
- снижение шума и вибраций;
- гидроизоляцию и пароизоляцию помещений;
- снижение загазованности помещений;
- удаление избытков тепла;
- соблюдение безопасного уровня электромагнитных и иных излучений, соблюдение санитарно-гигиенических условий;
- соблюдение мероприятий по обеспечению пожарной безопасности
Характеристику и обоснование конструкций полов, кровли, подвесных потолков, перегородок, а также отделки помещений
Перечень мероприятий по защите строительных конструкций и фундаментов от разрушения
Описание инженерных решений и сооружений, обеспечивающих защиту территории объекта капитального строительства, отдельных зданий и сооружений объекта капитального строительства, а также персонала (жителей) от опасных природных и техногенных процессов
Расчеты
Нагрузки и воздействия – таблица
Определение деформаций конструктивной системы с уменьшением жесткости и с учетом нелинейных характеристик элементов
Расчёты основания, фундамента расчетные давления на грунт и осадки
Периоды колебаний, деформации и перемещения конструкции
Расчет железобетонных элементов, внутренние усилия и деформации и армирование
Максимальные усилия и армирование плит перекрытия типового этажа
Максимальные усилия и армирование плит перекрытия стилобатной части
Максимальные усилия и армирование плит покрытия стилобатной части
Максимальные усилия и армирование плит +1-го этажа
Максимальные усилия и армирование плит перекрытия подземной части
Максимальные моменты и армирование фундаментной плиты
Типовое армирование основных несущих элементов в подземной части - стены толщин 300 - 500 мм
Типовое армирование основных несущих элементов в надземной части- стены толщин 200 - 400 мм
Типовое армирование основных несущих элементов подземных этажей – колонны и простенки
Типовое армирование основных несущих элементов +1-го этажа – колонны и простенки
Типовое армирование основных несущих элементов с +2-го по тех. этажам – колонны и простенки
Типовое армирование основных несущих элементов +6-го до кровли – колонны и простенки
Расчет наружных железобетонных стен подземной части с учетом бокового давления грунта
Расчет подпорных стен на сдвиг и поворот
Расчет на продавливание и действие поперечной силы в плитах и балках
Расчет на продавливание фундаментной плиты
Расчет на продавливание плит покрытий подземной части
Расчет на продавливание и действие поперечной силы переходных плит в уровне первого этажа стилобатных частей
Расчет на действие поперечной силы переходных плит в уровне первого этажа деформационных блоков башен
Расчет на действие поперечной силы в стенах-балках техподполья в уровне плиты второго этажа стилобатных частей
Расчет на продавливание плит покрытий типового этажа надземной части
Расчет на действие поперечной силы стен-балок в уровне техэтажа высотных башен
Расчет по комфортности пребывания людей
Расчет на температурные воздействия
Определение расчетного сопротивления грунта основания
Определение несущей способности сваи
Расчет фундаментов на сеисмическое воздействие
Взаимное влияние разноэтажных частей здания друг на друга
Нагрузка от крановПоследовательность возведения подземной части и надземных корпусов
Расчет от гидростатического давления подземной воды
Расчет конструкций на аварийную расчетную ситуацию
Конструктивные и объемно-планировочные решения
Конструктивные решения
Общая часть
Исходные материалы:
Раздел «Конструктивные и объемно-планировочные решения” для строительства «Многофункционального жилого комплекса», разработан на основании следующих исходных материалов:
Техническое задание Заказчика.
Характеристика условий строительства и описание объекта
Площадь территории всего участка согласно ГПЗУ составляет 6,492 га и ограничена: с севера – промышленной застройкой.
Поверхность участка имеет выраженные рельеф, с максимальными перепадом в 5,14м с юга на север (в абсолютных отметках от 143,30м до 148,44 м).
На участке расположены нежилые объекты капитального строительства промышленного назначения, подлежащие сносу. Объектов, включенных в Единый государственный реестр объектов культурного наследия (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации, не имеется.По участку проходят инженерные сети. Транзитные инженерные коммуникации сохраняются или подлежат выносу и перекладке. Остальные сети демонтируются.
Архитектурно-планировочные решения предусматривают строительство современного многофункционального жилого комплекса, обеспеченного следующими функциональными зонами:
- жилыми квартирами (далее по тексту – квартиры);
- общественного назначения (в т.ч. здание технопарка);
- социально-общественного назначения – Центр дополнительного образования;
- рекреационно-прогулочной зоной;
- объектов инженерной инфраструктуры;
- объектов транспортной инфраструктуры.
Многофункциональный жилой комплекс представлен пятью корпусами переменной этажности, объединенными подземной одноэтажной автостоянкой, и отдельно-стоящими зданиями технопарка и центра дополнительного образования.
Каждый корпус представляет собой пятиэтажный стилобат, на котором расположены разноэтажные высотные башни. Высотный комплекс является массивным объемно-планировочным объектом, который состоит из десяти разновысотных жилых башен объединённых попарно пятиэтажными стилобатами в композицию из пяти блоков-кварталов с внутренними замкнутыми дворами, в которых расположены озеленённые прогулочные зоны. Блоки-кварталы (далее по тексту – корпуса) объединены единой подземной частью (один подземный уровень).
В жилых башнях переменной этажности (максимальная этажность – 39 этажей) с 6 по 39 этажи располагаются квартиры. Со второго по пятый этаж корпусов расположены апартаменты. На первых этажах корпусов расположены входные вестибюли и помещения различного общественного назначения (предприятия торговли, общественного питания и т.п.).
Количество этажей подземной части – 1.
Количество этажей наземной части башен переменное и составляет:
башни №7, №8, №9, №10 - 39 этажа;
башня №1 - 37эт.; Башня №5 - 32эт.;
башни №2, №3, №4, №6 - 27 эт.;
башня №4 - 24 эт.
Габаритные размеры комплекса (округленные):
Высотная часть (Корпус «А» - «Д») - 16 200 х 35 100 мм
Стилобат:
Корпус «А» – 35 100 х 79 000 мм
Корпус «Б» - «Д» – 55 300 х 79 000 мм
Подземная автостоянка (в осях) – 206 300 х 204 100 мм
Максимальная относит. отм. комплекса +130,000 и равна абсолютной отм. 278,700.За относит.отм. ±0,000 принята отметка чистовой отделки пола вестибюля 1го этажа входной группы жилой части Корпуса «А» и составляет 148,700. Относительные отметки чистого пола первых этажей по корпусам отличаются согласно вертикальной планировке.
Высота типового этажа жилой части (от пола до пола) 3,15 м - в чистоте 2,85 м.
Высота типового этажаапартаментов (от пола до пола) 3,15 м - в чистоте 2,85 м.
Высота техпространства для разводки коммуникаций между 1 и 2, а также между 5 и 6 этажами – 1,75 м в чистоте.
Высота 1го общественного этажа переменная (в чистоте) - от 3,6 м до 6,0 м.
Высота 1го подземного этажа под корпусами переменная (в чистоте) – от 4,3 м до 6,6 м.
На территории между корпусами запроектировано благоустройство и озеленение.
Проектируемый комплекс делится на 4 очереди строительства:
1я очередь – наземная и подземная часть корпусов А, Б, В;
2я очередь – наземная и подземная части корпусов Г, Д;
3я очередь – отдельно-стоящее здание Технопарка;
4я очередь – отдельно-стоящее здание Центра дополнительного образования.
При проектировании комплекса учтены высотное ограничение застройки – 130 м и суммарная поэтажная площадь застройки – 194 760 кв.м (в т.ч. жилых объектов – 120 000 кв.м., нежилых объектов – 74 760 кв.м.)
Максимальное заглубление - отм. дна котлована составляет приблизительно 9м от уровня земли.
Подъезд пожарных автомобилей к каждому корпусу следует предусматривать с наружной стороны по периметру (в том числе с устройством тупиковых проездов, заканчивающихся разворотными площадками размером не менее 15х15 м). Для заезда во внутренний двор следует предусмотреть площадки размером не менее 15х15 м напротив въездных арок, предназначенные для установки и разворота пожарной техники.
Конструктивная схема
Композиция проектируемого многофункционального комплекса состоит из пяти корпусов переменной этажности, объединенных подземной одноэтажной автостоянкой. Корпусы размещены рассредоточенными по участку по "прямоугольно-ортогональной" форме.Конструктивная система корпусов состоит из железобетонных ядер жесткости вокруг лифтов и лестниц, поперечных стен перпендикулярно к фасаду, железобетонного каркаса из безбалочных перекрытий и пилонов – простенков, а по периметру здания предусматриваются балки, опирающиеся на фасадные колонны-простенки. Конструкцию стилобата предусматривается выполнить также с железобетонными ядрами жесткости вокруг лифтов и лестниц, и железобетонным каркасом из безбалочных перекрытий и колонн. Конструкция здания разделена деформационными швами на независимые конструктивные блоки.
Решение фундаментоввысотных башен (24-, 27-, 32-, 37- и 39-ти эт. корпусов) предполагается в качестве фундаментной плиты на свайно-плитном основании. Решение фундаментов 5-ти этажного стилобата и одноэтажной подземной части предполагается на эстественном основании.
Нормы
Проект строительных конструкций будет разработан в соответствии с требованиями действующих норм:
СП 20.13330.2011 "Нагрузки и воздействия", Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85
СП 50-101-2004 "Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений"
СП 22.13330.2011 "Основания зданий и сооружений" Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*,
СП 63.13330.2012 "Бетонные и железобетонные конструкции "Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003
СНиП 52-01-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения"
СП 52-101-2003 " Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры", Москва 2004
СП 52-103-2007 - Железобетонные монолитные конструкции зданий;
ГОСТ P 54257-2010 "Надежность строительных конструкций и оснований"
СТО 36554501-014-2008 – Надежность строительных конструкций и оснований;
СТО 36554501-015-2008 - Нагрузки и воздействия;
Инструкция по проектированию зданий и соружений в районах г. Москвы с проявлением карстово-суффозионных процессов, Москва - 1984
СП 11-105-97 "Инженерно-геологические изыскания для строительства"
СНиП 22-02-2003 Актуализированная редакция, СП 116.13330.2012. Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов. Основные положения.
СП 118.13330.2012 "Общественные здания и сооружения" Актуализированная редакция СНиП 31-06-2009;
СП 47.13330.2012 Инженерные изыскания для строительства. Основные положения;
СП 131.13330.2012 Строительная климатология;
МДС 50-1.2007 - Проектирование и устройство оснований, фундаментов и подземных частей многофункциональных высотных зданий и зданий-комплексов
Положение - Общие положения к техническим требованиям по проектированию жилых зданий высотой более 75 м, 2002 г.
СТО 36554501-006-2006 Правила обеспечения огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций
Все использованные в данном проекте материалы и изделия сертифицированы для применения на территории РФ
Все соответствующие и действующие ГОСТы;
Согласно ГОСТ 27751-2014здание относится к классу сооружения КС-3 и повышенному уровню ответственности (по старой классификации – 1б).
Cведения о топографических, инженерно-геологических, гидрогеологических, метеорологических и климатических условиях земельного участка, предоставленного для размещения объекта капитального строительства
Местоположение и рельеф
В настоящее время площадка проектируемого строительства ровная, спланированная, с абсолютными отметками поверхности от 143,50 до 148,20 м, имеет общий уклон в северо-западном направлении, в сторону р. Сосенки, заключенной в подземный коллектор, застроена промышленными зданиями и сооружениями, с развитой сетью подземных коммуникаций.
Геологическое строение
В строении геологической толщи, исследованной на глубину до 60,0 м, принимают участие отложения современного, среднего и нижнего отделов четвертичной системы, а также нерасчлененные отложения меловой-юрской систем и каменноугольные отложения.
Четвертичная система (Q)
Современные техногенные отложения (tQIV):
Распространены повсеместно и представлены насыпным грунтом песчано-глинистого состава, с частыми прослоями песка, с включениями строительного мусора до 30%, малой и средней степени водонасыщения, среднеуплотненным (ИГЭ-1).
Вскрыты в скважинах № 1-75 с глубины 0,0-0,5 м до глубины 1,3-4,4 м.
Мощность отложений составляет 1,1-4,2 м. Абсолютные отметки кровли составляют 143,3-148,0 м.
Практически повсеместно с поверхности вскрыт слой асфальта и бетона, максимальной мощностью до 0,5 м.
Среднечетвертичные аллювиально-флювиогляциальные отложения (a,f QII):
Песок мелкий серый, средней плотности с прослоями рыхлого, средней степени водонасыщения и, ниже УПВ, водонасыщенный, с прослоями песка средней крупности, глинистый (ИГЭ-2). Вскрыт в скважинах № 2-12, 18-25, 27-75 с глубины 1,3-8,2 м до глубины 3,0-9,6 м. Мощность отложений 0,5-6,1 м. Абсолютные отметки кровли составляют 136,90-145,00 м.
Суглинок коричневый, песчанистый, тугопластичный, с прослоями песка, суглинка мягкопластичного, с редкими включениями дресвы, щебня (ИГЭ-3). Вскрыт в скважинах № 8, 9, 17-19, 22-32, 34-46, 48-51, 54-58, 68, 69, 73-75 с глубины 1,6-7,1 м до глубины 2,0-8,0 м. Мощность отложений 0,3-2,2 м. Абсолютные отметки кровли составляют 137,10-146,40 м.
Песок средней крупности светло-коричневый, средней плотности с прослоями рыхлого, средней степени водонасыщения до водонасыщенного, с редкими прослоями суглинка, глинистый (ИГЭ-4). Вскрыт в скважинах № 3-4, 12-22, 24-30, 35-42, 44-47, 50, 54, 55, 57, 58, 75 с глубины 2,3-8,0 м до глубины 3,1-9,3 м. Мощность отложений 0,2-6,5 м. Абсолютные отметки кровли составляют 136,20-143,80 м.
Нижнечетвертичные моренные отложения (gQIdn):
Суглинок коричневый, песчанистый, тугопластичный, с редкими прослоями песка, супеси пластичной, с включениями щебня, дресвы до 10 % (ИГЭ-5). Вскрыт во всех скважинах (№ 1-75) с глубины 4,0-9,6 м до глубины 9,8-15,4 м. Мощность отложений 3,5-6,2 м. Абсолютные отметки кровли составляют 135,00-143,00 м.
Нижнечетвертичные флювиогляциальные отложения(f,lgQIdn):
Песок мелкий коричневато-серый, плотный, водонасыщенный, с редкими прослоями суглинка, супеси, глинистый (ИГЭ-6). Вскрыт во всех скважинах (№ 1-75) с глубины 9,8-15,4 м до глубины 17,0-27,8 м. Мощность отложений 1,7-17,2 м. Абсолютные отметки кровли составляют 129,5-137,3 м.
Нерасчлененные отложения Меловой-Юрской систем (K-J)
Отложения Лопатинской свиты (J3-K1lp):
Супесь зеленовато-серая, песчанистая, пластичная, с прослоями песка мелкого, слюдистая (ИГЭ-7). Вскрыта в скважинах № 3-9, 14, 19-25, 27-31, 33, 43, 48, 57, 58, 63, 64, 67 с глубины 20,0-25,1 м до глубины 23,8-29,3 м. Мощность отложений 1,2-5,5 м. Абсолютные отметки кровли составляют 121,0-124,20 м.
Глина темно-серая, легкая, полутвердая, с вкл. остатков фауны, слюдистая (ИГЭ-8). Вскрыта в скважинах № 23, 31, 33, 35, 36, 41, 43-45, 48-51, 54, 55, 57, 58, 61с глубины 22,0-25,8 м до глубины 23,5-27,8 м. Мощность отложений 1,4-3,0 м. Абсолютные отметки кровли составляют 118,90-124,30 м.
Отложения Великодворской–Ермолинской свит (J2-3vd-er):
Глина черная, белесо-серая, тяжелая, полутвердая, с редкими остатками фауны, слюдистая (ИГЭ-9). Вскрыта в скважинах № 1-9, 14, 17, 19-25, 27-31, 33, 35, 36, 38, 39, 41-45, 48-55, 57-65, 67, 70, 75 с глубины 22,1-29,3 м до глубины 29,0-40,6 м. Мощность отложений 1,2-16,8 м. Абсолютные отметки кровли составляют 117,50-123,70 м.
Каменноугольная система (С)
Отложения Яузской свиты.
Измайловская подсвита (C3jaz1):
Разрушенный до щебня известняк светло-серый, с заполнителем из муки известняка (ИГЭ-10). Вскрыт в скважинах № 27, 28, 30 с глубины 37,2-38,2 м до глубины 38,0-38,5 м. Мощность отложений 0,3-0,8 м. Абсолютные отметки кровли составляют 106,50-106,70 м.
Известняк серый, малопрочный, водонасыщенный, разрушенный до щебня (ИГЭ-11). Встречен в скважинах № 2-6, 8, 9, 23-25, 27-30, 33, 35, 38, 39, 41, 43, 48-50, 54, 55, 57, 60-62, 64, 65, 67 с глубины 38,6-45,8 м до глубины 42,8-46,5 м. Вскрытая мощность отложений составляет 0,2-6,6 м. Абсолютная отметка кровли 100,20-107,80 м.
Известняк голубовато-серый, малопрочный, водонасыщенный, с прослоями известняка разрушенного, трещиноватый, кавернозный (ИГЭ-12). Вскрыт в скважинах № 2,8-9,22,38-39,41-44,48-51,54-55,57-60 с глубины 38,4- 45,2 м до глубины 40,3-46,3 м. Мощность отложений составляет 1,1-4,4 м. Абсолютные отметки кровли составляют 101,2-108,2 м.
Глина зеленовато-серая, полутвердая, с прослоями мергеля, щебня известняка (СЛОЙ 13). Вскрыта в скважинах № 19,27-30,48-49,51,54-55,57-58 с глубины 37,2-43,1 м до глубины 38,8-44,0 м. Мощность отложений составляет 0,4-1,6 м. Абсолютные отметки кровли составляют 104,6-106,6 м.
Отложения Тестовской свиты.
Мещеринская подсвита (C3ts2):
Глина пестроцветная, твердая, с частыми прослоями мергеля, с включением щебня известняка (СЛОЙ 14). Вскрыта в скважинах № 2,4- 5,9,19,23,27-28,30,33,38,41,43,50-51,54,57,59,61,63,67 с глубины 42,4-46,6 м до глубины 46,1-51,1 м. Мощность отложений составляет 2,8-5,1 м. Абсолютные отметки кровли составляют 99,5-102,3 м.
Перхуровская подсвита (C3ts1-C3ts2):
Известняк голубовато-серый, малопрочный, водонасыщенный, с прослоями известняка разрушенного, трещиноватый, кавернозный (СЛОЙ 15). Вскрыт в скважинах № 2,4-5,9,19,23,27-28,30,33,38,41,43,50-51,54,57,59,61,63,67 с глубины 46,1-51,1 м до глубины 49,3-54,6 м. Мощность отложений составляет 2,3-4,4 м. Абсолютные отметки кровли составляют 95,8-98,3 м.
Отложения Хамовнической свиты.
Неверовская подсвита (C3hm2):
Глина пестроцветная, полутвердая, с прослоями мергеля, известняка (СЛОЙ 16). Вскрыта в скважинах № 2,4-5,9,23,43,50-51,54,57,59,61,63,67 с глубины 51,3-54,6 м до глубины 53,1-55,0 м. Мощность отложений составляет 0,2-2,2 м. Абсолютные отметки кровли составляют 91,7-95,6 м.
Ратмировская подсвита (C3hm1):
Известняк голубовато-серый, малопрочный, водонасыщенный, с прослоями разрушенного известняка, мергеля, глины, трещиноватый, кавернозный (СЛОЙ 17). Вскрыт в скважинах № 2,4-5,9,19,23,27- 28,30,33,38,41,43,50,54,57,59,61,63,67 с глубины 49,3-54,6 м до глубины 55,0- 60,0 м. Мощность отложений составляет 0,5-6,4 м. Абсолютные отметки кровли составляют 91,5-94,6 м.
Отложения Кревякинской свиты.
Воскресенская подсвита (C3kr2):
Глина пестроцветная, твердая, с прослоями мергеля, известняка (СЛОЙ 18). Вскрыта в скважинах № 9, 23, 28, 43 с глубины 56,4-59,5 м до глубины 60,0 м (забой скважины). Вскрытая мощность отложений 0,5-3,6 м. Абсолютные отметки кровли составляют 86,5-88,8 м.
Характер залегания и переслаивания между собой выделенных в разрезе инженерно-геологических элементов и слоев грунтов показан на инженерно-геологических колонках и разрезах отчета ИГИ выполненного ООО «ГК ОЛИМПРОЕКТ» в 2016.г.
Гидрогеологические условия
В гидрогеологическом отношении участок характеризуется наличием вод надморенного четвертичного водоносного горизонта, четвертичного надъюрского водоносного горизонта и нерасчлененного каменноугольного водоносного горизонта.
Метеорологические и климактические условия
Территория исследуемого района, в соответствии со схемой климатического районирования для строительства, расположена в строительно-климатической зоне II2 (Приложение Б СП 34.13330.2012).
Климат района работ умеренно-континентальный и, согласно СНиП 131.13330.2012, характеризуется следующими основными показателями:
- средняя годовая температура воздуха - плюс 5,4 С;
- абсолютный минимум - минус 43 С;
- абсолютный максимум - плюс 38 С;
- количество осадков за:
- ноябрь-март - 225 мм;
- апрель-октябрь - 465 мм.
Преобладающее направление ветра:
- зимой (январь) – юго-западное;
- весной (апрель) – южное;
- летом (июль) – северо-западное;
- осенью (октябрь) – юго-западное.
Среднегодовая скорость ветра 0-3,8 м/с. Наибольшая среднемесячная скорость ветра отмечается в январе.
Среднемесячные и среднегодовые значения температура воздуха, ºС
Нормативная глубина сезонного промерзания по СП 131.13330.2012 и п.5.5.3 СП 22.13330.2011 (формула 5.3) на открытых площадках составляет для:
- суглинков, глин – 1,10 м;
- песков пылеватых и мелких, супесей – 1,34 м;
- песков, от средней крупности до гравелистых – 1,44 м;
- крупнообломочных грунтов – 1,63 м.
Продолжительность безморозного периода 230 суток.
Расчетные температуры наружного воздуха:
1) наиболее холодных суток обеспеченностью 98% (один раз в 50 лет) – минус 35ºС, обеспеченностью 92% (один раз в 12,5лет) – минус 28ºС;
2) наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 98% – минус 29ºС, обеспеченностью 92% – минус 25ºС;
3) средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее холодного месяца – 5,4ºС;
Продолжительность неблагоприятного периода – с 20 октября по 5 мая (6,5 месяцев).
Сейсмичность района работ – менее 6 баллов (СП 14.13330.2011 и ОСР-2014).
Сведения об особых природных климатических условиях территории, на которой располагается земельный участок, предоставленный для размещения объекта капитального строительства.
По результатам расчета потенциальной подтопляемости, установлено, что участок размещения проектируемого сооружения классифицируется как подтопленный.
Согласно «Схематической карте инженерно-геологического районирования г. Москвы по степени опасности проявления карстово-суффозионных процессов», справочным данным, данным изысканий и в соответствии с «Инструкцией по проектированию зданий и сооружений в районах г. Москвы с проявлением карстово-суффозионных процессов», участок проектируемого строительства оценивается как неопасный в отношении проявления карстовых процессов.
В соответствии с табл.5.2 СП 11-105-97 ч.2 участок изысканий по степени опасности проявления карстовых процессов относится к категории VI по интенсивности образования карстовых провалов (провалообразование исключается).
Других неблагоприятных инженерно-геологических процессов, способных оказать существенное отрицательное влияние на условия строительства и эксплуатации зданий и сооружений, во время проведения изысканий не наблюдалось.
Сейсмичность района работ менее 6 баллов (СП 14.13330.2011 и ОСР-2014).
Категория сложности инженерно-геологических условий рассматриваемой площадки – II (средняя), осложненная процессом подтопления.
Специфические грунты
При проведении настоящих изысканий уставлено, что на всей территории в верхней части разреза распространены насыпные грунты песчано-глинистого состава, с частими прослоями песка, с включениями строительного мусора до 30%, малой и средней степени водонасыщения, среднеуплотнённые (ИГЭ-1). По пройденным скважинам их мощность достигает 4,3 м.
Учитывая проведение вертикальной планировки изучаемой территории и наличие в пределах застраиваемого участка подземных коммуникаций, при проходке строительных выемок могут встретиться техногенные образования, более мощные, чем пройденные скважинами.
Рекомендуется принять глубину сезонного промерзания техногенных грунтов по наиболее подверженному промерзанию грунту, то есть 1,63 м.
Грунты ИГЭ-1 не рекомендуются использовать в качестве грунтов основания.
Также в геологическом строении полщадки встречен разрушенный до щебня известняк с заполнителем из муки известняка (ИГЭ-10). Вскрыт в скважинах № 27, 28, 30 с глубины 37,2-38,2 м до глубины 38,0-38,5 м. Мощность отложений 0,3-0,8 м.
Ввиду локального распространения и небольшой мощности, наличие в сжимаемой толще данного грунта не требует специальных мероприятий по его укреплению.
Сведения о прочностных и деформационных характеристиках грунта в основании объекта капитального строительства.
В результате анализа лабораторных данных и по полевому визуальному описанию в геологическом строении площадки выделено 12 инженерно-геологических элементов (ИГЭ) и 6 слоев:
Рекомендуемые нормативные и расчетные значения физико-механических свойств грунтов, назначенные на основании полученных при проведении комплексных изысканий результатов, приведены в таблице:
Таблица нормативных и расчетных значений физико-механических свойств выделенных ИГЭ
Сопоставление результатов девиаторного нагружения образцов в статическом и динамическом режимах позволяет получить значение понижающего коэффициента - коэффициента виброползучести: Кd = Ed / E, где E - модуль общей деформации в статическом режиме, Ed – модуль общей деформации в динамическом режиме.
Полученные таким образом данные необходимо учитывать при расчете осадок грунтового основания в условиях диспозиции статических и динамических нагрузок в соответствии с п. 5.6. СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений», принимая уменьшенные по результатам лабораторных испытаний значения модуля общей деформации. В расчет оснований по несущей способности водится при этом коэффициент условной работы грунтов основания при динамических воздействиях согласно п. 6.13.3. СП 22.13330.2011.
Результаты испытаний грунтов на виброползучесть представлены в таблице
Уровень грунтовых вод, их химический состав, агрессивность грунтовых вод и грунта по отношению к материалам, используемым при строительстве подземной части объекта капитального строительства.
В гидрогеологическом отношении участок характеризуется наличием вод надморенного четвертичного водоносного горизонта, четвертичного надъюрского водоносного горизонта и нерасчлененного каменноугольного водоносного горизонта.
Воды основного четвертичного надморенного водоносного горизонта распространены повсеместно. Воды вскрыты на глубине 1,5-5,1 м (абсолютные отметки зеркала воды 140,6-143,6 м). Горизонт безнапорно-напорный. Водовмещающими грунтами являются аллювиальные пески и техногенные грунты. Верхний водоупор отсутствует. Нижним водоупором являются моренные суглинки донского возраста. На отдельных участках возможно слияние надморенного водоносного горизонта с сезоннодействующими водами типа «верховодка».
Питание горизонта осуществляется за счет инфильтрации атмосферных осадков и утечек из водонесущих коммуникаций. Разгрузка, происходит в за пределы участка.
Рекомендуется учитывать тот факт, что в период ливневых дождей (или интенсивного снеготаяния) и в случае нарушения поверхностного стока возможен подъем уровня и увеличение площади распространения подземных вод, вследствие чего расчетную отметку уровня подземных вод первого водоносного горизонта рекомендуется принять на 0,5-1,0 м выше зафиксированных уровней.
По результатам химического анализа, воды основного четвертичного водоносного горизонта хлоридно-гидрокарбонатные кальциевые, пресные, pH=8,2-9,5. По степени химической агрессивности характеризуются как высокоагрессивные к оболочкам кабелей из алюминия и свинца, и низкоагрессивные к оболочкам Воды слабоагрессивны к бетонам марок W4-W12.
Воды четвертичного надъюрского водоносного горизонта распространены повсеместно. Воды вскрыты на глубине 9,8-15,4 м (абсолютные отметки воды 129,5-137,3 м). Горизонт напорный, установившийся уровень на глубине 5,4-9,0 м (абсолютные отметки зеркала воды 137,6-140,4 м), напор 2,3-9,1 м. Водовмещающими грунтами являются флювиогляциальные пески донского горизонта. Верхним водоупором является моренные суглинки донского горизонта. Нижним водоупором являются юрские глины и суглинки.
Питание горизонта осуществляется из-за пределов участка. Разгрузка происходит за пределы участка, предположительно в направлении р. Сосенки.
По результатам химического анализа, воды четвертичного водоносного горизонта хлоридно-гидрокарбонатные кальциевые, пресные, pH=7,7-7,9. По степени химической агрессивности характеризуются как среднеагрессивные к оболочкам кабелей из алюминия и свинца, и слабоагрессивные к арматуре, Воды неагрессивны к бетонам марок W4-W12.
Воды нерасчлененного каменноугольного водоносного горизонта распространены повсеместно. Воды вскрыты на глубине 37,2-40,6 м (абсолютные отметки воды 105,8-107,8 м). Горизонт напорный, установившийся уровень на глубине 33,1-38,2 м (абсолютные отметки зеркала воды 108,5-112,5 м), напор 2,0-6,0 м. Водовмещающими грунтами являются трещиноватые и разрушенные известняки измайловского, перхуровского и ратмировского горизонтов. Верхним водоупором является юрские глины и суглинки. Нижним водоупором являются пестроцветные глины воскресенской свиты. Разделяющими водоупорами водоносных горизонтов служат глины мещеринской и неверовской свит.
Питание горизонта осуществляется из-за пределов участка. Разгрузка происходит за пределы участка. |
| | | Строитель | Дата: 03.10.2017, в 15:14 | Сообщение №2 |
СтарожилПользователь №: 815
Сообщений: 384
| Описание и обоснование конструктивных решений зданий и сооружений, включая их пространственные схемы, принятые при выполнении расчетов строительных конструкций;
Основная конструктивная схема
Композиция проектируемого многофункционального комплекса состоит из пяти корпусов переменной этажности, объединенных подземной одноэтажной автостоянкой. Корпусы размещены рассредоточенными по участку по "прямоугольно-ортогональной" форме. Конструктивная система корпусов состоит из железобетонных ядер жесткости вокруг лифтов и лестниц, поперечных стен перпендикулярно к фасаду, железобетонного каркаса из безбалочных перекрытий и пилонов – простенков, а по периметру здания предусматриваются балки, опирающиеся на фасадные колонны-простенки. Конструкцию стилобата предусматривается выполнить также с железобетонными ядрами жесткости вокруг лифтов и лестниц, и железобетонным каркасом из безбалочных перекрытий и колонн.
Учитывая разные этажности отдельных участков комплекса здания, малое заглубление объекта (один подземный этаж), большие габариты в плане подземной (200,0х200,0м) и 5-ти этажных стилобатных частей комплекса (55х80м), при данных геологических условиях площадки, предполагается разделение всей конструкции здания деформационными швами на отдельные независимые конструктивные блоки.
Таким образом вес конструктив здания разделен на:
- конструктвыные блоки высотных башен (№1 - 37 эт., №2 - 27 эт., №3 - 27 эт., №4 - 24 эт., №5 - 32 эт., №6 - 27 эт., №7 - 39 эт., №8 - 39 эт., №9 - 39 эт., №10 - 39 эт.)
- конструктивные блоки 5-ти этажных надземных стилобатных частей (Блок «А», Блок «Б», Блок «В», Блок «Г», Блок «Д»)
- конструктивные блоки одноэтажных подземных частей.
Имея в виду характеристики грунтов основания, решение фундаментов высотных башен (24-, 27-, 32-, 37- и 39-ти эт. корпусов) пртнимается в качестве фундаментной плиты на свайно-плитном основании. Решение фундаментов 5-ти этажного стилобата и одноэтажной подземной части предполагается на естественном основании.
Решение фундамента высотных башен (24-39 этажей) на естественном основании так же было проанализированно, но расчетные параметры: предельные осадки, разность осадков и смещение вверха зданий, превышали значения, которые регламентируются нормами, исходя из чего принято решение о плитно-свайном фундаменте.
Конфигурация несущих элементов в плане здания и толщина несущих стен назначены по расчетному обоснованию с учетом требований минимизации эксцентриситетов расположения центра масс относительно центра жесткости в пределах каждого блока.
На основе проведенного модального анализа сооружения, первые две формы собственных колебаний полученыпоступательного характера, что свидетельствует о рациональном расположении в плане вертикальных несущих конструкций стен, колонн и ядер жесткости.
Вертикальные несущие элементы (стены и колонны-простенки или ядра жесткости) конструировались из расчета обеспечения прочности от совместного действия вертикальных нагрузок от перекрытий, собственного веса и горизонтальных - ветровых нагрузок. Расчеты по предельным состояниям второй группы рассчитывались для эксплуатационного режима. Размеры поперечных сечений элементов конструкций, их соединений определялись также с учетом требований обеспечения огнестойкости конструкций.
Стыковые соединения, опорные элементы и узлы конструировались с учетом выполнения условий: обеспечения надежной передачи усилий и совместной работы несущих конструкций для вертикальных и горизонтальных, в том числе и горизонтальных динамических воздействий от пульсационного действия ветровых нагрузок.
Проектом предусмотрено устройство жестких дисков перекрытий, объединяющих вертикальные несущие конструкции и выполняющих функцию горизонтальных диафрагм жесткости при воздействии ветровых нагрузок.
Лестницы запроектированы как монолитные железобетонные внутри объекта, которые работают совместно с вертикальными конструкциями здания.
На местах подоконных парапетов, пространство между колоннами-простенками, заполняется кладкой из легких - ячеистых бетонов плотностью меньше ρ= 800кг/м2.
В проекте учитывались требования обеспечения комфортности пребывания людей. При этом расчетные максимальные значения ускорения перекрытий верхних этажей от ветровой нагрузки не превышают 0,08 м/с2.
Перегородки запроектированы как легкие, крупнопанельной или каркасной конструкции с использованием современных технических решений.
При этом:
- конструкции крепления перегородок к несущим элементам здания и узлов их сопряжений исключают возможность передачи на них вертикальных нагрузок от вышележащего перекрытия.
- внутренние ненесущие стены и перегородки выполняются из легких - ячеистых бетонов плотностью меньше ρ= 600кг/м2. Конструкции ненесущих стен и перегородок крепить к несущим стенами, а при длине более 3,0 м – и к перекрытиями.
Проектом предусмотрено выполнение ДГУ (дизельно-генераторной установки). ДГУ одноэтажна, контейнерного типа, по спецификации производителя. Опирание и установка на отдельный фундамент, вне габаритов контура подземной части основного здания. В качестве фундамента предусмотрена ж/б плита размерами 10,5х4,5м,толщиной 300мм на утрамбованом щебне и выравнивающей подбетонке.
Проектом здания, на участке строительства предусмотрено выполнение трех подпорных стен по границам участка. Максимальная разность отметок перед и за подпорной стены составляет 2700мм. Подпорные стены выполняются из железобетона. Типовое поперечное сечение показано в графической части. Материал подпорной стены и размеры элементов в пункте Ж).
Описание конструкции
Конструктивные блоки высотных башен
Надземная часть здания состоит из десяти разновысотных башен (№1-№10), объединённых попарно пятиэтажными стилобатамив композицию из пяти блоков-кварталов (Блоки «А»-«Д») с внутренними замкнутыми дворами.
Длина/ширина и форма пятиэтажных стилобатов блоков «Б», «В», «Г» и «Д» одинаковы, и размеры в плане составляют - 54,7/78,4м.Длина/ширина и форма пятиэтажного стилобата блока «А» и размеры в плане составляют - 34,6/78,4м.
Длина/ширина и форма высотных корпусов выше пятого этажа одинаковы, и размеры в плане составляют - 34,6/15,6м.
Между пятым и шестым этажами всех высотных башен предусматривается устройство тех. этажа.
Между первым и вторым этажами блока «А» предусматривается устройство тех. пространства.
Перекрытия типового этажа высотных башен (с 1-го этажа до кровли) опираются на пилоны и простенки, на наружные железобетонные балки и колонны-простенки, и на лестнично-лифтовое ядро расположенное по центру смотря длину типового этажа и примыкает к одном из фасадных контуров смотря ширину типового этажа в плане.
Согласно архитектурным требованиям, перекрытия предусмотрены без балок и капителей.
Как несущие элементы приняты стены-простенки коридора в необходимом количестве и необходимой длиной – по расчету.
По фасаду, с 6-го этажа до кровли, все простенки предусматриваются как несущие.
С 1-го по 5й- этаж, кроме несущих вертикальных элементов, которые спускаются с верхных этажах, согласно архитектурным решениям по фасаду, частично добавлены ненесущие участки ограждающих конструкций.
Все остальные стены, в том числе и стены между квартирами, предусмотрены как ненесущие за исключением двух (а на некоторых башнях - трех) поперечных стен перпендикулярно к фасаду - на оборотной стороне лифтово-лестничного ядра.
Расстановка и количество этих стен определены расчетом, исходя из условий получения оптимальных значений жесткости в этом направлении, а также получения поступательных форм колебаний.
Максимальные пролеты плит перекрытия составляют от наружного фасада до несущих простенков коридора, осевое до 6,65м, a простенки коридора расположены от центрального ядра на осевом расстоянии 2,1м.
Шаг колонн-простенков на фасаде, согласно архитектурному заданию, разный - пo более длинному фасаду 3,38; 3,77м; a по торцам 3,64; 3,90 м.
По контуру надземной части высотных корпусов, где является перепад отметок между плитой первого этажа и покрытием гаража перепад образуется перепадными контурными балками.
По архитектурным требованиям, схема расположения внутренних простенков и стен типового этажа (с 6-го эт. и выше) не совпадает на всех местах со схемой расположения пилонов, стен и простенков нижных типовых этажей (с 2-го по 5-й эт.).
Исходя из этого, над пятым этажом, в уровне технического этаж,а предусмотрены дополнительные конструктивные элементы:
- переходная стена-балка внутрнней части типового этажа, где смещается один из междуквартирных внутренных простенков;
- переходная «стена-балка» вдоль коридора, над зоной главного входабашен №1-№7, №9 где необходимо было сместить два простенка вне зоны входа;
- переходная «стена-балка» над главными входами по центру длинного фасада башен №1-№7, №9 где отсутсвует один из фасадных простенков, который попадает на зону входа;
Размеры сечений переходных элеметов определены согласно расчетам.
Конструктивные блоки пятиэтажных стилобатных частей
Длина/ширина и форма пятиэтажных стилобатов блоков «Б», «В», «Г» и «Д» одинаковы, и размеры в плане составляют - 54,7/78,4м. Длина/ширина и форма пятиэтажного стилобата блока «А» и размеры в плане составляют - 34,6/78,4м.
Перекрытия типового этажа пятиэтажных стилобатов(с 1-го этажа до кровли над пятым этажом) опираются на пилоны и простенки, на наружные железобетонные балки и колонны-простенки, и на лестнично-лифтовые ядра, расположенные в углах пятиэтажных секций.
Согласно архитектурным требованиям, перекрытия предусмотрены без балок и капителей.
Как несущие элементы приняты стены-простенки коридора в необходимом количестве и необходимой длиной – по расчету.
По фасаду, с 1-го этажа до кровли над пятым этажом, все простенки предусматриваются как несущие. Все остальные стены предусмотрены как ненесущие.
Максимальные пролеты плит перекрытия составляют от наружного фасада до несущих простенков коридора, осевое до 6,85м, a простенки коридора расположены от центрального ядра на осевом расстоянии 1,65м.
Шаг колонн-простенков на фасаде, согласно архитектурному заданию, разный –от 3,10 до 3,30м.
По контуру надземной части пятиэтажного стилобата, где является перепад отметок между плитой первого этажа и покрытием гаража, перепад образуется перепадными балками.
Переходные конструкции в уровне +2-го этажа
Внутренные простенки типового этажа не совпадают с колоннами первого этажа из-за архитектурных требований по планировкам первых этажей.
Исходя из того, над первым этажом предусмотренны дополнительные распределительные конструктивные элементы:
- две паралелные балки в продольном направлении стилобатов над колоннами первого этажа блоков «Б», «В», «Г» и «Д». Балки связаны плитами на нижнем и верхнем краях и образуют тех пространство для прохода инженерных коммуникаций.
- балки в двух ортогональных направлениях над колоннами первого этажа блока «А».
Переходные конструкции в уровне +1-го этажа
Частично, колонны первого этажа не совпадают с колоннами в гараже. На всех таких местах локально выполнены переходные плиты, которые распределяют нагрузку на ближайщие несущие вертикальные элементы в гараже.
Также, так как расстановка (шаг) фасадных простенков надземной частинесоосна с размещением нижележающих колонн подземного этажа, распределение усилий выполняется через балки по периметру первого этажа, предусмотренных на местах перепада уровнев первого этажа и покрытия стилобата.
Размеры сечений переходных элеметов определены согласно расчетам.
На некоторых местах,где пятиэтажные стилобатные части примыкают конструкциям высотных башен (в угловой части контура всех блоков смотря в плане), там, где согласно архитектурным требованиям нет возможности расположения двойных колонн-простенков, предусмотрено решение с «шарнирным» опиранием плит надземных этажей стилобата на конструкцию соседного высотного здания устройством «коротких консоль».
Нагрузки и воздействия
При проектировании несущих конструкций зданий комплекса учтены нагрузки, воздействия и их расчетные сочетания с коэффициентами надежности по нагрузкам и коэффициентами сочетаний нагрузок, принятых в соответствии с требованиями федеральных и региональных нормативных документов ГОСТ Р 27751-2014, СП 20.13330.2011, СП 63.13330.2012 и СТУ.
Постоянные нагрузки
Нормативные значения постоянных нагрузок от собственного веса несущих и ограждающих конструкций комплекса определены по принятым в проекте сечениям и составу элементов.
Временные нагрузки
1) Для высотных зданий и пятиэтажные стилобатные частиприняты нормативные значения равномерно распределенных временных нагрузок на:
а) плиты технических этажей
- полное значение - 10,0 кПа (1000 кгс/м2);
- пониженное значение – 4,0 кПа (400 кгс/м2);
б) плиты вестибюлей, холлов, коридоров (с относящимися к ним проходами) на 1-ом этаже:
- полное значение - 4,0 кПа (400 кгс/м2);
- пониженное значение – 1,4 кПа (140 кгс/м2);
в) лестницы и входы
- полное значение - 5,0 кПа (500 кгс/м2);
- пониженное значение – 1,8 кПа (180 кгс/м2);
г) складские помещения предприятий бытового обслуживания и общественного питания - не менее 7,5 кН/м2
д) зона супермаркета - не менее 15,0 кН/м2
2) Нормативные нагрузки (длительные) от веса временных перегородок в помещениях апартаментов учтены как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принимаемые на основании расчета для схем размещения перегородок, но не менее 1,5 кПа (150 кгс/м2).
3) Снеговые нагрузки определены согласно СТУ и СП 20.13330.2011 "Нагрузки и воздействия"приложение Г.
Места примиканий 5-ти этажных стилобатов фасадам высотных башен
Кровли надземной части стилобата и башен - возле лифтового ядра
Кровли надземной части стилобата и башен - на месте парапета
Кровли надземной части и покрытие подземной части - основная нагрузка
4) Здания высотных башен имеют высоту более 100 м, поэтому при расчете на ветровые нагрузки учтены общие положения СП 20.13330.2011, а также следующие воздействия ветра:
- среднюю и пульсационную составляющие расчетной ветровой нагрузки;
- максимальные значения ветровой нагрузки, действующие на ограждающие конструкции;
- воздействия, вызывающие нарушения условий комфортности пешеходных зон.
- воздействия, которые могут вызвать возбуждение аэродинамически неустойчивых колебаний.
Значения указанных воздействий, аэродинамические коэффициенты сил, моментов, внутреннего и внешнего давлений приняты на основе испытаний модели многофункционального комплекса (включая здания существующей застройки) по результатам компьютерного моделирования пространственной модели здания: «Оценка аэродинамической ситуации и воздействия ветровых нагрузок» от ООО «Агентство геоинформатики и риска» г.Москва 2016г. Аэродинамические коэффициенты, значения средних и пульсационных составляющих показаны в данном разделе проектной документации.
5) Для подземных конструкций многофункционального комплекса приняты нормативные значения равномерно распределенных временных нагрузок на плиту -1-го этажа подземной автостоянки:
- полное значение - 5,0 кПа (500 кгс/м2);
- пониженное значение – 1,5 кПа (150 кгс/м2).
Коэффициенты надежности по нагрузкам приняты по СП 20.13330.2011.
6) Конструкция покрытий, предназначенных для проезда пожарных автомобилей, запроектирована на нагрузку от веса пожарных автомобилей в соответствии с «СТУ на проектирование противопожарной защиты объекта» не менее 21 тонну на ось. Эти покрытия рассчитаны также на общую нагрузку от наиболее тяжелых машин (автоподъемников) в 46тонн. Кратковременные нагрузки от пожарного автотранспорта в виде равномерно распределенной нагрузки учтены с нормативным значением 30кПа (3000 кгс/см2). Коэффициент надежности по нагрузке принять равным 1,2.
6) Дополнительная кратковременная нагрузка на покрытие объекта от веса аварийно-спасательной кабины пожарного вертолета из расчета общей нормативной нагрузки от кабины составляет 2500 кг (равномерно распределенной нагрузки - до 2.5 кг/см2). Коэффициент надежности по нагрузке принять равным 1,2.
7) Нормативные значения горизонтальных нагрузок на поручни перил лестниц и балконов и лоджий приняты не менее 0,8 кН/м (80 кгс/м).
8) Учтены также воздействия, вызываемые неравномерными деформациями оснований фундаментов, принимаемые в соответствии с указаниями действующих нормативных документов и с учетом последовательности возведения зданий комплекса.
9) В расчетах конструкций учтены воздействия температуры, усадки и других факторов
10) Согласно требованиям СП 22.13330.2011, п.10.17 и на основании СП 14.13330.2014 выполнен расчет конструкций с учетом сеисмических воздействий.
Нагрузки от сейсмического воздействия определены в программе «RadimpexTOWER» по методике СП 14.13330.2014 для площадки сейсмичностью 6 баллов.
Перед установлением сейсмических воздействий был проведен расчет по определению первых 10 форм собственных колебаний на действие постоянных и временных длительных нагрузок.
Сейсмичечкие нагрузки автоматически определены по различным направлениям и формам и сформированы расчетные сочетания нагрузок. Заданные нагружения учитывают максимум динамической реакции сейсмического воздействия по каждому из принятых направлений.
Для проведения расчета конструктивной системы комплекса на особое сочетание нагрузок были созданы две комбинации нагрузок. Каждая из комбинаций включает в себя расчетные вертикальные постоянные и временные нагрузки и сейсмическое воздействие по одному из принятых направлений. Указанные комбинации были составлены с учетом понижающих коэффициентов сочетаний для расчетных нагрузок в соответствии с СП 14.13330.2014 п. 5.1.
Анализ усилий и реакции сооружения при действии сейсмических нагрузок и их сопоставление с усилиями и реакциями, полученными при действии ветровой нагрузки, показал, что при заданном сейсмическом воздействии в конструкциях возникают усилия меньше усилий, полученных при расчете на основные сочетания нагрузок с учетом ветровой нагрузки.
11) На этапах строительства комплекса разрешается временная нагрузка на плиты покрытии подземной части (толщиной 500мм, 900мм на местах капители) от складирования материалов и строительной техники не более 35 кН/м2.
12) На покрытиях въездно-выездных пандусов (в/о Т-У/1-7 и РР-ММ/22-24) подземной части учтена нагрузка от размещения инженерного оборудования согласно заданию производителей и не более эквиваленту от 15кН/м2 по всей площади.
Принципы проектирования и Расчетная модель
В соответствии с частью 7 статьи 4 Федерального закона «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» здание многофункционального комплекса относится к объектам повышенного уровня ответственности.
Согласно требованиям СТУ, расчеты по первой группе предельных состояний конструкций объекта следует выполнить при коэффициенте надежности по ответственности равным 1,15.
Расчеты по второй группе предельных состояний следует выполнять при коэффициенте надежности по ответственности равным 1,1.
При расчете элементов ограждений надземной части и узлов их крепления коэффициент надежности по ответственности принимать равным 1,15.
Расчетные значения усилий при расчете на особые сочетания нагрузок определять с учетом коэффициента надежности по ответственности - 1,1.
В проекте приняты такие конструктивные решения, которые обеспечили горизонтальное перемещение его верха не более 1/500 от высоты, согласно требованиям СНиП 2.01.07-85. – детально показано в разделе П Расчеты и в Томе КР4.2.3 «Общийстатический расчет".
Ускорение колебаний перекрытий этажей жилых секций комплекса при действии пульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой с коэффициентом надежности по нагрузке f = 0,7, не превысило 0,08 м/с2. – детально показано в разделе П Расчеты и в Томе КР4.2.3 «Общийстатический расчет".
При определении усилий в несущих элементах конструктивной системы, прогибов перекрытий и горизонтальных перемещений верха каждого из зданий высотных башен многофункционального комплекса деформационные (жесткостные) характеристики железобетонных элементов приняты с учетом возможного образования трещин и развития неупругих деформаций в бетоне и арматуре.
Расчет на прогрессивное разрушение проводился согласно требованиям СТУ, а именно на особое сочетание нагрузок с учетом особой нагрузки от взрывного воздействия при ЧС и на разрушение одного из элементов. Для защиты основных несущих конструкций многофункционального комплекса от прогрессирующего обрушения в процессе проектирования выявлены наиболее уязвимые места в конструктивной схеме и приняты технические решения, которые облегчают развитие в элементах конструкций и их соединений пластических деформаций, обеспечивающих при локальных повреждениях устойчивость конструктивной, в том числе за счет перераспределения нагрузок с разрушенного элемента на соседние конструкции. Расчет проводился для выхода из строя одного элемента, а именно по предельным состояниям первой группы на особое сочетание постоянных и длительных временных нагрузок с коэффициентами сочетания и коэффициентами надежности по нагрузке 1,0. При этом величина деформаций и ширина раскрытий трещин не проверялась.
По инженерно-геологическим условиям, территория строительства относится к II категории сложности. По интенсивности образования карстовых провалов – к категории VI, образование карстовых провалов – исключается.
Статические и динамические расчеты конструкций зданий и сооружений комплекса выполнялись комплексно как для пространственной системы, включая моделирование механической работы основания, несущих конструкций подземной и надземной частей, с применением сертифицированного программного комплексa, по методу конечных элементов. Расчеты выполнялись с учетом неупругих свойств грунтов основания и материалов конструкций.
Проект отдельных элементов здания выполнен на основе реальных сочетаний, которые показывают, как и когда каждый тип нагрузки повлияет на здание.
Усилия в элементах конструкций от вертикальных нагрузок рассчитывались с учетом их комбинаций.
Для моделирования и анализа моделей всех корпусов, на основе метода конечных элементов, использовалась компьютерная программа «Tower & Planet & PanelPro», имеющая сертификат соответствия РФ №РОСС RS.СП15.Н00658. Программа «Tower» – это общая программа, использующая метод конечных элементов для анализа простых и сложных двух или трехмерных конструкций. В качестве исходных данных в модель закладываются конструктивные данные, включая геометрию корпусов, размеры элементов каркаса и толщины стен, а также характеристики материалов. Нагрузки и массы для использования в статическом и динамическом анализах заносятся в компьютер. Собственный вес конструкций программа рассчитывает автоматически. Анализ методом конечных элементов позволяет получить усилия в элементах конструкций, используемые для проектирования конструкций.
Внутренние усилия в конструкциях надземной части комплекса апартаментов, а также давления на грунты основания, передаваемые его подземной частью, устанавливались расчетом, исходя из совместной работы конструкций многофункционального комплекса и грунтового массива.
Расчет основания комплекса по несущей способности выполнялся на основное сочетание расчетных значений нагрузок с коэффициентами надежности по нагрузкам, принимаемыми согласно указаниям СП 20.13330.2011 - СНиП 2.01.07-85, а для особых нагрузок и воздействий – на основное и особое сочетание нагрузок.
В расчетах фундаментов и основания учитывались совместные деформации подземной и надземной частей возводимого комплекса, принимая во внимание неоднородность распределения нагрузок на основание в плане и различия в геологическом строении отдельных участков.
Расчеты надземной части комплекса на температурно-климатические воздействия, определяющие необходимость или отсутствие временных и постоянных деформационных швов, выполнялись в соответствии с указаниями СП 20.13330.2011 - СНиП 2.01.07-85 и СНиП 52-01-2003.
Данным проектом предусмотрено строительство надземной части после устройства конструкции подземной части.
Описание и обоснование технических решений, обеспечивающих необходимую прочность, устойчивость, пространственную неизменяемость зданий и сооружений объекта капитального строительства в целом, а также их отдельных конструктивных элементов, узлов, деталей в процессе изготовления, перевозки, строительства и эксплуатации объекта капитального строительства.
Материалы для конструкций надземной части
Для железобетонных конструкций предусматривается использование тяжелого бетона по ГОСТ 7473-2010и ГОСТ 26633-2015 и приняты следующие классы по прочности на сжатие:
- Плиты перекрытий высотных башен от второго до технического этажа включительно - B40;
- Плиты перекрытий высотных башен от 6-го этажа до кровли включительно - B30;
- Плиты перекрытий пятиэтажных стилобатных частей - B30;
- Переходные стены-балки 39-, 37-, 32-этажных башен в уровне технического этажа - B50;
- Переходные плиты стены-балки пятиэтажных стилобатных частей - В40;
Вертикальные конструкции надземной части B30; B40 и В50, аименно:
- Фасадные колонны-простенки и внутренние колонны, стены и простенки 39-, 37-, 32-этажных башениз класса В50 с 1-го по тех.этаж, класса В40от 6-го этажа до 24-го этажа включительно и классаB30 от 25-го этажа до кровли;
- Фасадные колонны-простенки и внутренние колонны, стены и простенки 27- и 24-этажных башен из класса В40 с 1-го до 10-го этажа включительно, из класса В30 от 11-го этажа до кровли;
- Фасадные колонны-простенки и внутренние колонны, стены и простенки, стены лестнично-лифтовых ядер пятиэтажных стилобатных частей из класса В30 с 1-го этажа до кровли;
- Стены лестнично-лифтовых ядер 39-, 37-, 32-этажных башен, предусмотрены из бетона класса В40 по 24-й этаж, а от 25 этажа до кровли B30;
- Стены лестнично-лифтовых ядер 27- и 24-этажных башен, предусмотрены из бетона класса В40 до 10-го этажа включительно, а от 10 этажа до кровли B30;
Конструкции из железобетона выполняются с учетом морозостойкости F150.
Арматура для железобетонных конструкций предусмотрена класса А500C по ГОСТ Р 52544-2006.
Для вертикальных элементов с высоким процентом армирования, а именно: для всех колонн и простенков до 5-го этажа, кроме стен и простенков лестнично-лифтовых ядер, стык арматурных стержней выполняется для арматуры Ø28А500С и выше – на механических соединительных муфтах(с имеющимся сертификатами соответствия действующим нормам), для арматуры Ø25А500С и ниже и при стыках Ø28А500С с Ø25А500С – внахлестку без сварки.
На остальных местах стык арматурных стержней выполняется в монолитных железобетонных колоннах внахлестку без сварки. Для вертикальной и горизонтальной арматуры в монолитных железобетонных стенах стык арматурных стержней выполняется внахлестку без сварки, для арматуры перекрытий - внахлестку без сварки.
Для армирования несущих железобетонных конструкций, дополнительно, принято:
- для колонн: симметричное продольное армирование с расположением арматуры как у граней колонн, так и в необходимых случаях внутри колонн; минимальный размер поперечного сечения 30 см;
- для плит перекрытий: продольную арматуру у верхней и нижней граней плиты с обеспечением связи между ними посредством поперечной арматуры.
Армирование плит перекрытий принято вязаными или сварными арматурными каркасами или сетками. Армирование отдельными стержнями россыпью не допускается. При этом арматуру верхней и нижней зон плит перекрытия следует соединять вертикальными хомутами или поперечными стержнями для предотвращения выпучивания или провисания продольной арматуры при ее нагреве во время пожара. Противооткольную сетку (там, где она необходима, из-за большого защитного слоя по противопожарным требованиям), необходимо устанавливать в середине толщины нижнего защитного слоя бетона, закрепив ее к верхней арматуре плиты. |
| | | Строитель | Дата: 03.10.2017, в 15:15 | Сообщение №3 |
СтарожилПользователь №: 815
Сообщений: 384
| Требования пожарной безопасности к конструкциям здания
Требования к пределам огнестойкости строительных конструкций и класс конструктивной пожарной опасности Объекта устанавливаются в соответствии со Статей 87 Федерального закона от 22 июля 2008 года №123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности.
Согласно СТУ на проектирование противопожарной защиты объекта пункты 4.1 и 4.2:
Пределы огнестойкости противопожарных преград и строительных конструкций корпуса Б - I степени огнестойкости с повышенными пределами огнестойкости основных несущих конструкций указанны в таблице 4.1. Предел огнестойкости строительных конструкций и противопожарных преград, не указанных в табл. 4.1, следует предусматривать в соответствии с требованиями №123-ФЗ.
Несущие элементы каркаса здания корпуса Б должны обеспечивать его общую устойчивость и геометрическую неизменяемость при пожаре. Конструкции здания удовлетворяют требования по пределу огнестойкости и минимальному защитному слою:
В скобках указаны защитные слои до оси продольного стержня арматуры, посчитанные на основании СТО 36554501-006-2006. На стадии рабочего проектирования будет указан защитный слой для каждого отдельного элемента конструкции. В случаях, когда защитный слой превышает 50 мм до грани первого слоя арматуры - чистое расстояние, предусматривается «легкая» сетка из арматуры. Противопожарные стены, перекрытия, разделяющие пожарные отсеки выполняются с пределами огнестойкости не менее REI 180.
Пределы огнестойкости противопожарных преград и строительных конструкций корпусов А, В, Г, Д и подземной стоянки I степени огнестойкости с повышенными пределами огнестойкости основных несущих конструкций указанны в таблице 4.2. Предел огнестойкости строительных конструкций и противопожарных преград, не указанных в табл. 4.2, следует предусматривать в соответствии с требованиями №123-ФЗ.
Несущие элементы каркаса здания корпусов А, В, Г, Д должны обеспечивать его общую устойчивость и геометрическую неизменяемость при пожаре. Конструкции здания удовлетворяют требования по пределу огнестойкости и минимальному защитному слою:
В скобках указаны защитные слои до оси продольного стержня арматуры, посчитанные на основании СТО 36554501-006-2006. На стадии рабочего проектирования будет указан защитный слой для каждого отдельного элемента конструкции. В случаях, когда защитный слой превышает 50 мм до грани первого слоя арматуры - чистое расстояние, предусматривается «легкая» сетка из арматуры. Противопожарные стены, перекрытия, разделяющие пожарные отсеки выполняются с пределами огнестойкости не менее REI 240.
Железобетонные конструкции – основные размеры элементов
Толщины перекрытия и покрытия:
- Типовые перекрытия - 200мм
- Плита технического этажа - 250мм
- Покрытие над последными этажами высотных башен - 300мм
- Покрытие над 5-м этажом стилобатных частей - 400мм
Балки:
- Типовые балки над фасадными колоннами-простенками имеют толщину, как и простенки, 450, 400, 350, 300мм и 250мм, и их высота составляет 580мм, вместе с перекрытием.
- Стена-балка в уровне технических этажей башен №1, №3, №4, №5, №6, №7 и №9 вдоль фасада(по чертежу), над зонами расположения центральных выходных груп 1-го этажа, где убран фасадный простенок под техническим этажом, идет на всю высоту технического этажа, ее толщина 800мм(см. графическую часть).
- Стена-балка в уровне технических этажей башен №8 и №10 вдоль фасада (по чертежу), над зонами расположения выходных груп 1-го этажа со сторон лестн. лифт. ядра, где убран фасадный простенок под техническим этажом, идет на всю высоту технического этажа, ее толщина 600мм (см. графическую часть).
- Стена-балка в уровне технических этажей башен №№1, №2, №3, №4, №5, №6, №7 и №9 вдоль коридора (по чертежу), над зонами расположения центральных выходных груп 1-го этажа, где простенки с типовых этажей сдвинуты вне зон входа, идет на всю высоту технического этажа, ее толщина 800мм (см. графическую часть).
- Стена-балка в уровне технических этажей башен №№1, №2, №3, №4, №5, №6, №7 и №9 вдоль коридора (по чертежу), над зонами расположения центральных выходных груп 1-го этажа, где простенки с типовых этажей сдвинуты вне зон входа, идет на всю высоту технического этажа, ее толщина 800мм (см. графическую часть).
- Стена-балка в уровне технических этажей всех башен (кроме башни №2) где простенок типового этажа не совпадает с нижележайщими простенками под техническим этажом. Идет на всю высоту технического этажа, ее толщина составляет 1600мм (см. графическую часть).
- Над первым этажом пятиэтажных стилобатов, в уровне второго этажа, две паралельные балки связаны плитами по низу и верху. Толщина балки составляет 400мм. На местах опорных точек выше лежащих простенков, на всей высоте тех пространства рассширение балки до соединения с сечением простенка (см. графическую часть).
- Балки 1000х700мм по фасадам второго этажа пятиэтажных стилобатов в зонах арок первого этажа, там где убраны фасадные простенки.
Размеры основных вертикальных несущих элементов:
Фасадные простенки и колонны башен №1, №7-№10:
На первом этаже:
«Т-образные» 500х1290(900х500)мм;400х1680(1000х500)мм; 400х1220(500х1000)мм;
«Г-образный» 500х1030(900х500)мм;
Прямоугольные 1000х800мм; 1290х600мм; 1290х400мм; 1815х400мм; 1680х500мм; 2070х400;
С +2-го по тех. этаж:
Прямоугольные 450х1290мм; 400х1680мм; 800х800мм; 1550х400мм; 2070х400мм; 1250х400мм;
С +6-го по +10-й этаж:
Прямоугольные 350х1290мм; 300х1680мм; 1550х300мм; 2070х300мм; 1250х300мм;
С +11-го по +29-й этаж:
Прямоугольные 300х1290мм; 300х1680мм; 1550х300мм; 2070х300мм; 1250х300мм;
С +30-го эт. до кровли:
Прямоугольные 250х1290мм; 250х1680мм; 1550х250мм; 2070х250мм; 1250х250мм;
Фасадные простенки и колонны башни №5:
На первом этаже:
Прямоугольные 1030х800мм; 1030х600мм; 1030х500мм; 1815х400мм; 1290х400мм; 1290х500мм; 1420х500мм; 1680х500мм;
С +2-го по тех. этаж:
Прямоугольные 400х1290мм; 400х1680мм; 1030х600мм; 1550х400мм; 2070х400мм; 1250х400мм;
С +6-го по +19-й этаж:
Прямоугольные 300х1290мм; 300х1680мм; 1550х300мм; 2070х300мм; 1250х300мм;
С +20-го эт. до кровли:
Прямоугольные 250х1290мм; 250х1680мм; 1550х250мм; 2070х250мм; 1250х250мм;
Фасадные простенки и колонныбашен №2-4, №6:
На первом этаже:
«Т-образные» 400х1290(600х600)мм; 400х1680(600х600)мм; 400х1030(600х600)мм;
«Г-образный» 400х1030(600х600)мм;
Прямоугольные 1000х800мм; 1290х400мм; 1030х400мм; 1815х400мм; 2070х400мм;
С +2-го по тех. этаж:
Прямоугольные 300х1290мм; 300х1680мм; 800х800мм; 1550х300мм; 2070х300мм; 1250х300мм;
С +6-гопо +15-йэтаж:
Прямоугольные 300х1290мм; 300х1680мм; 800х800мм; 1550х300мм; 2070х300мм; 1250х300мм;
С +16-го эт. до кровли:
Прямоугольные 250х1290мм; 250х1680мм; 1550х250мм; 2070х250мм; 1250х250мм;
Фасадные простенки и колонны пятиэтажной стилобатной части:
На первом этаже:
1290х250мм; 1030х250мм; 1815х250мм; 1600х250мм; 1550х250мм; 1340х250мм;
С +2-го эт. до кровли:
1290х250мм; 1815х250мм; 1600х250мм; 1550х250мм;
Внутренние простенки и колонны башен №1, №7-№10:
На первом этаже:
Прямоугольные 2000х400мм; 800х800мм;
С +2-го по тех. этаж:
Прямоугольные 2000х400мм; 800х800мм;
С +6-го эт. по кровлю:
Прямоугольные 2000х300мм; 3050х300мм; 1380х350мм; 1380х300мм;
Внутренние простенки и колонны башни №5:
На первом этаже:
Прямоугольные 2000х400мм; 800х800мм;
С +2-го по тех. этаж:
Прямоугольные 2000х400мм; 800х800мм;
С +6-го эт. по кровлю:
Прямоугольные 2000х300мм; 3050х300мм; 1380х350мм; 1380х300мм;
Внутренние простенки и колонны башен №2-№4, №6:
На первом этаже:
Прямоугольные 2000х400мм; 800х800мм;
С +2-го по тех. этаж:
Прямоугольные 2000х300мм; 800х800мм;
С +6-го эт. по кровлю:
Прямоугольные 2000х300мм; 3050х300мм; 1380х350мм; 1380х300мм;
Внутренние простенки и колонны пятиэтажных стилобатных частей:
На первом этаже:
Прямоугольные 600х400мм;
С +2-го эт. до кровли:
Прямоугольные 800х200мм; 1000х200мм; 1800х200мм;
Внутренные поперечные стены перпендикулярнок длинному фасаду (башни №1, №7-№10):
На первом этаже толщиной 600мм, 500мм;
С +2-го по тех. этаж толщиной 450мм, 400мм;
С +6-го эт. до кровли толщиной 300мм;
Внутренные поперечные стены перпендикулярно к длинному фасаду (башня №5):
На первом этаже толщиной 500мм;
С +2-го по тех. этаж толщиной 400мм;
С +6-го эт. до кровли толщиной 300мм;
Внутренные поперечные стены перпендикулярно к длинному фасаду (башни №2-№4, №6):
На первом этаже толщиной 400мм;
С +2-го по тех. этаж толщиной 300мм;
С +6-го эт. до кровли толщиной 300мм;
Стены вокруг лестнично-лифтовых ядер (башни №1, №5, №7-№10):
На первом этаже толщиной 400мм (поперечные простенки по торцам ядра), 300мм (внутренние стены ядра);
С +2-го по тех. этаж толщиной 400мм (поперечные простенки по торцам ядра), 300мм (внутренние стены ядра);
С +6-го эт. до кровли толщиной 300мм;
Стены вокруг лестнично-лифтовых ядер (башни №2-№4, №6):
На первом этаже толщиной 400мм (поперечные простенки по торцам ядра), 300мм (внутренние стены ядра);
С +2-го по тех. этаж толщиной 300мм;
С +6-го эт. до кровли толщиной 300мм
Стены вокруг лестнично-лифтовых ядер (пятиэтажная стилобатная часть):
С +1-го эт. до кровли толщиной 200мм.
Гибкость стен из плоскости (соотношение lо/i, где lо - расчетная длина, i - радиус инерции поперечного сечения) не превышает 60.
Описание конструктивных и технических решений подземной части объекта капитального строительства
Выбор типа фундамента и описание
Решение фундаментов конструктивных блоков высотных башен предусматривается в качестве свайно-плитного фундамента.Решение фундаментов пятиэтажных стилобатных частей и одноэтажных блоков подземного гаража предусматривается на естетсвенном основании.
При принятом заглублении подземной части, согласно ИГИ, низ фундаментных конструкций будет залегать на следующие слои:
ИГЭ2 – Песок мелкий, средней плотности; модуль деф. 29 МПа;
ИГЭ3 – Суглинок песчанистый, тугопластичный; модуль деф. 15 МПа;
ИГЭ4 – Песок средней крупности светло-коричневый, средней плотности; модуль деф. 27 МПа;
ИГЭ5 - Суглинок коричневый, песчанистый, тугопластичный; модуль деф. 22 МПа;
Кроме этого, под подошвой, в зоне сжимаемой толщи размещенные следующие ИГЭ:
ИГЭ 6 - Песок мелкий коричневато-серый, плотный; модуль деф. 34 МПа;
ИГЭ 7 - Супесь зеленовато-серая, песчанистая, пластичная; модуль деф. 21 МПа;
ИГЭ 8 - Глина темно-серая, легкая, полутвердая; модуль деф. 25 МПа;
ИГЭ 9 - Глина черная, белесо-серая, тяжелая, полутвердая; модуль деф. 29 Мпа;
ИГЭ 10 - Разрушенный до щебня известняк светло-серый; модуль деф. 50 МПа
ИГЭ 11 - Известняк серый, малопрочный, водонасыщенный, разрушенный до щебня; модуль деф. 50 МПа
СЛОЙ12 - Известняк голубовато-серый, малопрочный; предел прочности на одноосное сжатие по отдельным образцам Rс = 5,4 Мпа.
Исходя из посчитанных деформационных характеристик грунта под контуром здания и архитектурного решения с малым заглублением подземной части необходимо было предусмотреть решение фундаментов высотных башен на свайно-плитном основании.
Сваи прорезают несколько слоёв грунта, в том числе и скальные, и опираются подошвой также на скальные грунты (ИГЭ11, ИГЭ12).
Длина сваи составляет ~35 м (в зависимости от глубины заложения известняков).
Перед устройством свай предусматривается цементация известняков (ИГЭ11, ИГЭ 12) в основании буронабивных свай. Для выполнения этих работ в арматурных каркасах свай закладывать одну или две закладные трубы. Пару дней после устройства свай буровым инструментом перебуривать известняк ещё на 2-3 м. Затем выполняется промывка основания водой под давлением для выноса бурового шлама и разрушенного известняка. После этого происходит нагнетание цементного раствора под давлением для заполнения всех трещин и карстовых полостей в известняке цементным раствором.
Длина и количество свай определены расчетом по их несущей способности, также из условиях получения достаточной жесткости основания для сохранения регламентированых перемещений верха высотных башен.
При данных инженерно-геологических условиях сваи будут работать преимущественно по боковой поверхности. Тем не менее, расчетам рассмотрена три варианта работы сваи и соответствующие несущие способности и на основании того принято решение с достаточним запасом прочности имея в виду особености инженерно-геологических условий.
Узел сопряжения свай и фундаментной плиты предусмотрен как жесткий с защемлением оголовок свай и их выпусков в фундаментную плиту.
Фундамент 5-ти этажных стилобатных и подземной частей предусматривается в виде фундаментной плиты на естественном основании.
Подземная часть выполнена с устройством деформационных швов между независимыми конструктивными блоками. Таким образом конструкция здания разделена на конструктивные блоки высотных башен, конструктивные блоки пятиэтажных стилобатных частей с принадлежащими частями подземного гаража и конструктивные блоки, которые состоят только из подземного гаража.
Согласно планировочным решениям, вдоль оси "Ф" предусмотрено разделение комплекса на две очереди. На время эксплуатации здания 1-ой очереди, вдоль границы между очередями предусматривается выполнение временной наружной стены из кирпича, с металлическим фахверковым усилением для сопротивления боковому давлению грунта.
Высотные башни №5 и №6 лежат на единственной фундаментной плите, вместе с принадлежащим частью пятиэтажного стилобата между ними.
Фундаментная плита предусматривается по всей площади под и приблизительные размеры в плане 200х200м. Общая площадь составляет около 40 000 м2.
Отметка верха фундаментной плиты составляет -7,000 (141,80)
Контур фундаментных плит высотных башен (кроме башни №6), вылезает перпендикулярно длинным фасадам на 3,5 - 4,5 м с обеих сторон симметрично (по чертежам).
Толщина фундаментной плиты определена по расчету, и она разная:
- под высотными башнями №1, №7-№10: основная толщина составляет 1800мм; толщина полос шириной ~5,0 м под контуром длинных фасад 2200мм;
- под высотными башнями №2-№4, №6: толщина составляет 1600мм;
- под высотной башней №5: основная толщина составляет 1600мм; толщина полос шириной 6,5м под контуром длинных фасадов 2000мм;
- под пятиэтажными стилобатными частями толщина плиты составляет 1000мм, кроме пятиэтажного стилобата между башнями №5 и №6, где толщина составляет 1200мм;
- под одноэтажными блоками подземной автостоянки толщина составляет 1000мм.
Так как уровеньподземных вод (абсолютная отметка 140,6-143,6 м) расположен над отметкой подошвы котлована и с учетом принятого решения по котловану, необходимо предусмотреть систему строительного водопонижения на этапе строительства конструкции нулевого цикла в полном объеме, до получения достаточного веса конструкции, который превышает давление - напор подземных вод в зонах одноэтажных подземных частей.
Описание конструкции подземной части здания
Вертикальные элементы
Размеры колонн и пилонов под башнями №1, №7-№10:
1400х800мм; 1400х1000мм; 1000х800мм; 2000х400мм; 2000х500мм; 1770х800мм; 1550х500мм; 3120х600мм; 1290х500мм; 3390х600мм;
Размеры колонн и пилонов под башней №5:
1400х600мм; 1200х600мм; 1400х800мм; 1770х600мм; 800х800мм; 2000х400мм; 3120х500мм; 1130х400мм; 1550х400мм;
Размеры колонн и пилонов под башнями №2-№4, №6:
1400х600мм; 1200х800; 800х800мм; 2000х400мм; 1400х800мм; 1770х600мм;
3400х500мм; 1040х400мм; 1290х400мм; 3120х500мм; 1550х400мм; 3650х500мм; 2860х500мм; 1200х400 мм (в составе наружной стены башни №6);
Толщина стен под высотными башнами составляет 600, 500, 400 и 300мм;
Размеры пилонов и простенков подземной части под пятиэтажными стилобатами:
в основном 400х1000мм; остальные 400х2130мм; 300х4230мм; 300х2960мм; 400х1600мм; 400х3180мм; 400х2340мм; 400х3060мм; 400х3090мм; 400х2580мм;
Размеры пилонов и простенков подземной части в зоне автостоянки:
400х1000мм;
Толщина стен лифтово-лестничных ядер пятиэтажных стилобатов составляет 200, 250мм;
Толщина стен по периметру пандусов составляет 300мм;
Толщина наружных железобетонных стен по контуру подземной части составляет400мм.
Перекрытия подземной части здания
Основная толщина плит перекрытия подземной части составляет 250мм.Частично под высотными башнями в зоне вылета консольного участка плиты, который примикает к соседной конструкции пятиэтажного стилобата, участок плиты толщиной 1000мм. Балки по периметру плиты первого этажа под высотными башнями размерами сечения 1000хН (мм), где высоты разные в зависимосты от отм. покрытия подземной части, но не менее от 2000мм.
Частично, в зонах пятиэтажных стилобатов, где было необходимо по расчету, добавлены капители толщиной 450мм (вместе с плитой), размерами 1800х2600 в плане.
Основная толщина плиты покрытия-1-го этажа, вне габарита корпусов, по которой предусмотрено передвижение пожарной техники (30кПа согласно СТУ), на которой разостлан слой растительного грунта (для благоустройства по вертикальной планировке), и до 2.5м, составляет 500мм. На местах опирания плиты на пилоны подземной части, предусмотрены капители толщиной 900мм (в месте с плитой) основных размеров в плане 2900х3500мм и 1900х2500мм.
Толщина плиты въездно-выездного пандуса составляет 300мм.
Толщина плиты покрытия над въездно-выездным пандусам составляет 400мм.
Переходные конструкции в уровне первого этажа под башнями:
Башня №5: в осях 36/В выполнен участок переходной плиты размерамы в плане 1600х3400мм, толщиной 1400мм.
Башня №10: в осях 26/ММ-РР, балка вдоль перепада распределяет усилия с верхных простенков на нижележащие. Размеры сечения балки 1000х2000мм.
Переходные конструкции в уровне первого этажа пятиэтажных стилобатных частей:
Переходные участки плиты первого этажа, на местах несовпадения колонн подземной части с колоннами в гараже, имеют толщину 600и 800мм (см. графическую часть)
Перепадные балки по контуру фасада надземной части сечением 500хHмм, где высоты Н разные – мин. 1600мм.
Конструкции железобетонных подпорных стен
Толщина подпорной стены составляет 400мм. Толщина фундамента под стеной 400мм. Деформационные швы предусмотрены на каждых 20м длины стены.
Расчёты основания, фундамента и подземной части здания:
Внутренние усилия в конструкциях подземной части жилого комплекса, а также давления на грунты основания и свайное поле, передаваемые им подземной частью, устанавливались расчетом, исходя из совместной работы конструкций многофункционального комплекса и грунтового массива с определеной расстановки свай.
Расчет основания комплекса по несущей способности выполнялся на основное сочетание расчетных значений нагрузок с коэффициентами надежности по нагрузкам, принимаемыми согласно указаниям СП 20.13330.2011 - СНиП 2.01.07-85, а для особых нагрузок и воздействий – на основное и особое сочетание нагрузок.
В расчетах фундаментов и основания учитывались совместные деформации подземной и надземной частей возводимого комплекса, принимая во внимание неоднородность распределения нагрузок на основание в плане и различия в геологическом строении отдельных участков.
Расчеты подземной части комплекса на температурно-климатические воздействия, определяющие необходимость или отсутствие временных и постоянных деформационных швов, выполнялись в соответствии с указаниями СП 20.13330.2011 - СНиП 2.01.07-85* и СНиП 52-01-2003.
Определение жесткостных характеристик основания.
В настоящем разделе определялись деформационные характеристики оснований свайно-плитных фундаментов на стадии эксплуатации комплекса.
Предполагается, что полученные характеристики основания, будут в последующем использоваться в пространственных конечно-элементных расчетах с применением контактных моделей взаимодействия фундаментов с основанием.
Определение деформационных характеристик основания комплекса было выполнено с помощью математического моделирования на ЭВМ методом конечных элементов с использованием нелинейных геомеханических моделей грунта.
Моделирование выполнялось с использованием геотехнической программы PLAXIS в плоской постановке.
Были выполнены расчеты деформаций массива грунта для определения распределения жесткостей свай, а также приведенных коэффициентов постели основания свайных ростверков по 5-ти сечениям.
Для определения отпора грунта под свайным ростверком составлялась модель основания Винклера с неоднородным в плане распределением коэффициентов постели. Значение коэффициента постели в какой-либо точке основания определялось как отношение величины давления под плитой к осадке в этой точке. Для областей основания с близкими значениями величин коэффициентов постели, расчетные величины коэффициентов осреднялись и принимались постоянными по области.
Жесткостная характеристика каждой сваи определялась как отношение величины продольного усилия в свае к осадке плитного ростверка в этой точке. Для групп свай с близкими значениями величин жесткостей, расчетные величины жесткостей осреднялись и принимались постоянными для данной группы.
Геомеханические модели грунтового массива для выполнения моделирования по расчетным областям и сечениям строились на основе анализа инженерно-геологических разрезов и результатов лабораторных исследований физико-механических характеристик инженерно-геологических элементов.
Моделирование изменений напряженно-деформированного состояния грунтового массива в процессе проектируемого строительства было выполнено с использованием программы PLAXIS 2DClassic.
При выполнении математического моделирования принимались следующие расчетные предпосылки:
- Т.к. целью расчетов было определение деформационных характеристик основания, расчет велся по второй группе предельных состояний и принимались нормативные значения физико-механических характеристик инженерно-геологических элементов с доверительной вероятностью 0,85.
- Для описания поведения грунта использовалась усовершенствованная
- упруго-пластическая модель Кулона-Мора.
- Для моделирования были выбраны высотные башни корпусов «Б» и «В», этажность которых 27 этажей, с наибольшим значением давления под подошвой свайного ростверка и 39-ти этажные башни корпуса «Г».
- Для башни Б-4 корпуса «Б» был рассмотрен альтернативный вариант устройства фундаментной плиты на естественном основании.
- Свайные ростверки моделировались упругими балочными элементами.
- Сваи моделировались элементом ряд погруженных свай (embedded pile row).
- Нагрузка от надземных конструкций прикладывалась в соответствии с данными, приведенными в материалах Заказчика.
- Мощность сжимаемой толщи для каждой башни определялась в соответствии с СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*» и составила около 8,5 м для свайно-плитного фундамента и 19,0 м для фундаментов на естественном основании.
- Расчеты по определению деформационных характеристик выполнялись несколькими итерациями. На каждой последующей итерации учитывались уточненные величины давлений на основание объекта, полученные пространственными расчетами по итогам предыдущей итерации.
- Для учета динамических нагрузок для водонасыщенных песков использовались понижающие коэффициенты - коэффициенты виброползучести Kd, приведенные в отчете.
По результатам геотехнического моделирования для проектируемого комплекса была составлена модель основания Винклера с неоднородным в плане распределением коэффициентов постели основания фундаментов. Значение коэффициента постели в какой-либо точке основания определялось как отношение величины давления под свайным ростверком к осадке в этой точке. Для областей свайного ростверка с близкими значениями величин коэффициентов постели расчетные величины коэффициентов осреднялись и принимались постоянными по области.
При определении деформационных параметров свайных фундаментов жесткостная характеристика каждой сваи определялась как отношение величины продольного усилия в свае к осадке свайного ростверка в этой точке. Для групп свай с близкими значениями величин жесткостей, расчетные величины жесткостей осреднялись и принимались постоянными для данной группы.
На рис. 4.45-4.46 приведены схемы распределения коэффициентов постели оснований свайных ростверков и жесткости свай, которые рекомендуется использовать при проведении пространственных статических расчетов.
На рис. 4.47 приведена схема распределения коэффициентов постели для фундаментной плиты Б-4, устраиваемой на естественном основании. Полученные в настоящем отчете распределения коэффициентов постели под фундаментной плитой 27- ми этажной башни корпуса «Б» характеризуются относительно низкими значениями. В связи с этим рекомендуется рассмотреть вариант с устройством свайного или свайно- плитного фундаментов для увеличения жесткостных характеристик основания.
По результатам геотехнического моделирования изменений напряженно-деформированного состояния грунтового массива в процессе строительства проектируемого комплекса была составлена модель основания, ключающая жесткости свай и жесткость основания непосредственно под фундаментной плитой или плитами ростверков (с неоднородным в плане распределением коэффициентов постели). Схемы распределения жесткостей основания приведены на рис. 4.45-4.47.
Величины коэффициентов постели основания башен корпуса «Г» изменяются в пределах от 40 до 90 т/м3, жесткости свай изменяются в пределах от 5300 до 9200 т/м. В центральной части свайного ростверка среднее значение коэффициента постели составляет около 40 т/м3, среднее значение жесткости свай составляет 5600 т/м.
Величины коэффициентов постели основания башен корпуса «В» изменяются в пределах от 40 до 150 т/м3, жесткости свай изменяются в пределах от 6400 до 8500 т/м. В центральной части свайного ростверка среднее значение коэффициента постели составляет около 80 т/м3, среднее значение жесткости свай составляет 6600 т/м.
Величины коэффициентов постели основания башен корпуса «Б» изменяются в пределах от 300 до 500 т/м3. В центральной части фундаментной плиты среднее значение коэффициента постели составляет около 300 т/м3.
Полученные в настоящем отчете деформационные характеристики основания для 27-ми и 39-ти этажных башен корпусов «В» и «Г» рекомендуются к использованию для дальнейших статических пространственных расчетов несущих конструкций объекта, в том числе для определения осадок и относительных разностей осадок фундаментов зданий.
Полученные в настоящем отчете распределения коэффициентов постели под фундаментной плитой 27-ми этажной башни корпуса «Б» характеризуются относительно низкими значениями. В связи с этим рекомендуется рассмотреть вариант с устройством свайного или свайно-плитного фундаментов для увеличения жесткостных характеристик основания. Деформационные характеристики основания для 27-и этажных башен корпусов «А» и «Д» аналогичны характеристикам, полученным в результате моделирования корпуса «В».
Полученные в отчете деформационные характеристики основания рекомендуется к использованию для дальнейших статических пространственных расчетов несущих конструкций объекта.
При проведении расчетов и проектировании фундаментных плит комплекса следует учитывать возможность восстановления уровня подземных вод после завершения строительства выше подошвы фундаментной плиты. В качестве одной из возможных расчетных нагрузок на фундаментную плиту следует учесть гидростатическое давление подземных вод на плиту, соответствующее наибольшему расчетному подъему подземных вод, которое составляет ~4 м.
На стадии строительства объекта снижение уровня подземных вод предусмотрено в процессе строительного водопонижения. Водопонижение необходимо проводить до момента возможности восприятия конструкциями объекта гидростатического давления под фундаментной плитой стилобата величиной не менее 40 кПа, т.е. до окончания строительства конструкции нулевого цикла. Решение о завершении водопонижения возможно также принять на основании мониторинга с использованием наблюдательных скважин, определяющих величины напора подземных вод перхуровского горизонта.
Перед устройством фундаментной плиты грунты на отметках заложения ее подошвы должны быть освидетельствованы геологами.
После открытия котлована, рекомендуется выполнить дополнительные статические и динамические испитания свай и дополнительные штамповые испытания со дна котлована.
Применяемые материалы подзeмной части здания
Материалы для конструкций
Для железобетонных конструкций предусматривается использование тяжелого бетона по ГОСТ 7473-2010 и ГОСТ 26633-2015 и следующие классы по прочности на сжатие:
Фундаментная плита и наружные стены, расположенные ниже отметки ±0.00, выполняются с учетом водонепроницаемости W8.
Конструкции из железобетона выполняются с учетом морозостойкости F150.
Минимальная толщина защитного слоя бетона должна соответствовать СП63.13330.2012 - СНиП 52-01-2003, СП 52-101-2003.
Принят минимальный защитный слой бетона для фундаментной плиты 45мм сбоку и снизу, и 40мм сверху.
Принят минимальный защитный слой бетона для плит перекрытия 40мм сбоку, снизу 25 и 20мм сверху.
Принят минимальный защитный слой бетона для стен подвала 30мм для внутренних стен и 40мм для наружных стен.
Арматура для железобетонных конструкций предусмотрена класса А500C по ГОСТ Р 52544-2006.
Для колонн, стен и простенков с высоким процентом армирования, а именно для всех простенков, стен и колонн под башнями и переходными плитами, кроме стен лестнично-лифтовых ядер, стык арматурных стержней выполняется для арматуры Ø28А500С и выше – на механических соединительных муфтах (с имеющимся сертификатами соответствия действующим нормам), для арматуры Ø25А500С и ниже, а также при стыках Ø28А500С с Ø25А500С – внахлестку без сварки.
На остальных местах стык арматурных стержней выполняется в монолитных железобетонных колоннах внахлестку без сварки. Для вертикальной и горизонтальной арматуры в монолитных железобетонных стенах стык арматурных стержней выполняется внахлестку без сварки, для арматуры перекрытий - внахлестку без сварки.
Фундаментная плита выполняется по бетонной подготовке класса B15 толщиной 100мм, армированной сеткой 5 ВрI яч. 100х100мм. |
| | | Строитель | Дата: 03.10.2017, в 15:16 | Сообщение №4 |
СтарожилПользователь №: 815
Сообщений: 384
| Требования пожарной безопасности к конструкциям подземной части здания
Требования к пределам огнестойкости строительных конструкций и класс конструктивной пожарной опасности указаны в разделе E.
Несущие элементы каркаса здания должны обеспечивать его общую устойчивость и геометрическую неизменяемость при пожаре.
Конструкции здания удовлетворяют требования по пределу огнестойкости и минимальному защитному слою:
В скобках указаны защитные слои до оси продольного стержня арматуры, посчитанные на основании СТО 36554501-006-2006. На стадии рабочего проектирования будет указан защитный слой для каждого отдельного элемента конструкции. В случаях, когда защитный слой превышает 40 мм до грани первого слоя арматуры - чистое расстояние, предусматривается «легкая» сетка из арматуры диаметра 1-2 мм, шагом 30-50 мм.
Противопожарные стены, перекрытия, разделяющие пожарные отсеки выполняются с пределами огнестойкости не менее REI 240.
Строительное водопонижение
Согласно инженерно-геологическим изысканиям, принимая во внимание фактический уровень подземных вод, для производства строительно-монтажных работ следует предусмотреть мероприятия по водопонижению на период строительства.
Гидроизоляция
Гидроизоляция подземной части здания запроектирована в виде сплошного замкнутого водонепроницаемого контура, включающего как фундаментную плиту, так и наружные стены заглубленного помещения на их полную высоту.
В качестве гидроизоляции предусматривается мембрана типа SikaplanWP/WT или LogicroofT-SL для гидростатического давления под фундаментной плитой не менее 60 кПа с двухсторонней защитой из геотекстиля.
В проекте предусмотрены следуюoщие слои под фундаментной плитой:
- Стяжка из ц/п раствора М150 - 40 мм, армированная сеткой 4ВрI яч. 100х100мм;
- Пленка ПВХ - 1 слой;
- Геотекстиль термообработанный;
- Гидроизоляция - мембрана;
- Геотекстиль термообработанный;
- Бетонная подготовка В 15 - 100 мм, армированная сеткой 5ВрI яч. 100х100мм;
- Утрамбованный щебень - 200мм;
- Грунт;
Геотехнический мониторинг
В составе проектной документации следует разработать специальный раздел мониторинга деформационного состояния несущих конструкций, системы геотехнического мониторинга, включающего измерение деформаций основания, фундамента и подземной части проектируемого объекта и окружающей застройки в пределах зоны влияния строительства в процессе строительства и эксплуатации высотного здания с устройством стационарной станции.
Согласно требованиям СП 24.13330.2011, п. 7.5.16. предусмотрена установка специальных датчиков измерения усилий в наиболее нагруженных сваях сооружения. Датчики должны быть установлены не менее чем в 2-рядовых, 2-угловых и 2-краевых сваях в наиболее нагруженных частях сооружения.
Описание и обоснование принятых объемно-планировочных решений зданий и сооружений объекта капитального строительства
Обоснование номенклатуры, компоновки и площадей помещений основного, вспомогательного, обслуживающего назначения и технического назначения - для объектов непроизводственного назначения
Обоснование проектных решений и мероприятий, обеспечивающих:
соблюдение требуемых теплозащитных характеристик ограждающих конструкций;
Характеристику и обоснование конструкций полов, кровли, подвесных потолков, перегородок, а также отделки помещений;
Перечень мероприятий по защите строительных конструкций и фундаментов от разрушения;
Проектирование и выполнение здания необходимо производить в соответствии с ГОСТ P 27751-2014 "Надежность строительных конструкций и оснований". Согласно указанному документу, расчетный срок службы несущих и ограждающих конструкций здания принимается «равным 100 лет и более на основании таблицы 1.
Согласно этому, в процессе проектирования учтены все требования настоящего документа, как по коэффициентам надежности, принятым нагрузкам, мерам для обеспечения защиты конструкции, так и по обеспечению долговечности здания.
Проектные решения, которые обеспечивают расчетный срок службы конструкции:
- применение железобетонных и металлических сертифицированных конструкций
- современные сертифицированные системы фасада
- гидро и пароизоляция объекта
Меры по защите конструкции от разрушения:
- Произвести защиту котлована согласно ППР с учетом возможного затопления.
- Проводить контроль качества выполнения гидроизоляции.
- Обеспечить надежное основное и резервное оборудование в процессе производства железобетонных работ для обеспечения надлежащего качества.
- Обеспечить авторский надзор за выполнением всех конструкций, а также и научное сопровождение в процессе выполнения работ и эксплуатации.
- Необходимо предусмотреть программу мониторинга, включающую инструментальные наблюдения за деформациями оснований, фундаментов и подземных частей здания в процессе строительства и эксплуатации. Программа мониторинга должна осуществляться в соответствии с требованиями действующих норм
- Проектными решениями – расчетами подтвердить надежность конструкции от прогрессивного разрушения.
- Проектными решениями – расчетами подтвердить надежность конструкции на появление карстовых воронок.
Описание инженерных решений и сооружений, обеспечивающих защиту территории объекта капитального строительства, отдельных зданий и сооружений объекта капитального строительства, а также персонала (жителей) от опасных природных и техногенных процессов.
Согласно исходным материалам, в первую очередь Техническому отчёту о Инженерно-геологических изысканиях (основной том и оценка геологических рисков), проявлений опасных инженерно–геологических процессов, которые могли бы негативно повлиять на устойчивость поверхностных и глубинных грунтовых массивов территории и отрицательно сказаться на процесс эксплуатации сооружения, на дневной поверхности исследуемого участка обнаружено не было. В существующих условиях, а также в период строительства и эксплуатации здания риск проявления карстово-суффозионного провалообрушения с выходом на поверхность отсутствует.
Определение деформаций конструктивной системы с уменьшением жесткости и с учетом нелинейных характеристик элементов
Расчеты выполнялись согласно рекомендациям СП 52-103-2007 "Железобетонные монолитные конструкции зданий".
В расчет вводились уточненные значения жесткостей элементов, определенные с учетом армирования, образования трещин и развития неупругих деформаций в бетоне и арматуре согласно действующим нормативным документам.
Приняты следующие модули деформации для конструктивных элементов:
Для максимально нагруженных вертикальных элементов принят модул упругости с понижающим коэффициентом 0.6. Это распространяется на все вертикальные элементы подземных этажей, а также на вертикальные элементы первых 4-х надземных этажей.
Для остальных вертикальных элементов – от 5-го этажа до кровли понижающий коэффициент модуля упругости принят на основании действительных напряжений в элементах по рекомендациям европейских норм – Еврокод ЕН 1992-1-1:2004, пункты 3.1.4 и 3.1.5.
Согласно этому приняты следующие понижающие коэффициенты моделя упругости для вертикальных элементов (в сторону запаса):
- от 5 до 20 этажа коэффициент составляет 0.75
- от 20 до34 этажа коэффициент составляет 0.85
- от 34 этажа до кровли коэффициент составляет 1.0.
В отличие от расчета прогиба перекрытия и покрытия, где на местах максимальных воздействий, согласно СП 52-103-2007, понижающий коэффициент принят 0.2 (наличие трещин), для расчета деформаций конструктивной системы принят «усредненный» понижающий коэффициент модуля упругости для всех перекрытий и покрытий равен 0.5 (который учитывает разные уровни напряжения от изгибающих моментов).
Расчёты основания, фундамента расчетные давления на грунт, и осадки
Расчеты выполнялись согласно СП 22.13330.2011 "Основания зданий и сооружений" Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83* и СП 50-101-2004 - Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений.
Расчетные давления, максимальные осадки и максимальная относительная разность осадок составляют для нагрузки без учета ветровых нагрузок.
Максимальная относительная разность осадок составляет 0.00295, что ниже пределов, установленных СНиП 2.02.01-83*Приложение Д – ∆S/L = 0.003.
Величина крена для проектируемого здания не регламентируется. Максимальная величина крена составляет от 0.0005 – 0.0006, что есть меньше значений, регламентируемых СНиП 2.02.01-83* (для элеваторов 0.003).
Периоды колебаний, деформации и перемещения конструкции
Периоды колебаний и перемещения, полученные расчетом, для основных нагрузок по блокам:
Периоды колебаний и горизонтальные перемещения детально показаны в графической части Тома 4.2.3 «Общий статический расчет».
Максимальные горизонтальные перемещения для основных нагрузок, с учетом коэффициента ответственности 1,1 , но без учета ветровых нагрузок, составляют 62ммдля Башни №5, что представляет 1/1805 высоты здания и менее 1/500.
Максимальные горизонтальные перемещения для основных нагрузок, с учетом коэффициента ответственности 1,1, с учетом ветровых нагрузок и включая пульсационную составляющую ветровой нагрузки, составляют234 мм для Башен №7 и №9, что представляет 1/572 высоты здания, что меньше 1/500.
Расчет железобетонных элементов, внутренние усилия и деформациии армирование
Максимальные усилия и армирование плит перекрытия типового этажа надземной части (с +6-го этажа)
Согласно расчету, принята арматура плиты перекрытия:
“Фоновая арматура”:
Плита толщиной 200мм:
Нижняя зона — Ø12/200, Верхняя зона — Ø10/200
На местах максимальных усилий для плиты толщиной 200 мм предусмотренадополнительная арматура:
в нижней зоне - Ø12/200,
в верхней зоне - Ø16/200.
На отдельных местах – пики, существуют моменты, превышающие указанные (смотри Том 4.2), и, соответственно, на этих местах должна быть принята арматура больше указанной. Но, она также не превышает 1,0% армирования.
Максимальные усилия и армирование плит перекрытия стилобатной части (с +2-го по +5-м этажах)
Согласно расчету, принята арматура плиты перекрытия:
“Фоновая арматура” :
Плита толщиной 200мм:
- Нижняя зона — Ø12/200, Верхняя зона — Ø10/200
На местах максимальных усилий для плиты толщиной 200 мм предусмотренадополнительная арматура:
в нижней зоне - Ø16/200,
в верхней зоне - Ø16/200(Ø20/200)
На отдельных местах – пики, существуют моменты, превышающие указанные, и, соответственно, на этих местах должна быть принята арматура больше указанной. Но, она также не превышает 1,0% армирования.
Типовое армирование основных несущих элементов в подземной части - стены толщин 300- 500 мм
Расчет колонн и стен проводился по несущей способности и трещиностойкости согласно СП 52-101-2003 “Бетонные и железобетонные конструкции из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры”.
Типовое армирование в стенах подземной части – стена 300 мм:
- Вертикальное продольное армирование краев стен (на длине 1,0 м) на местах максимальных усилий - 4% (~12000 мм2).
- Поперечное армирование и продольное на остальной части стен – Ø20шаг200 (2 ряда армирования)
Типовое армирование в стенах подземной части – стена 400 мм:
- Вертикальное продольное армирование краев стен (на длине 1,0 м) на местах максимальных усилий - 5% (~20000 мм2).
- Поперечное армирование и продольное на остальной части стен – Ø20шаг200 (3 ряда армирования)
Типовое армирование в стенах подземной части – стена 500 мм:
- Вертикальное продольное армирование краев стен (на длине 1,0 м) на местах максимальных усилий - 6% (~30000 мм2).
- Поперечное армирование и продольное на остальной части стен – Ø25шаг200 (3 ряда армирования)
На краях предусмотрены хомута в качестве поперечной арматуры, а торцевая часть стены охвачена хомутами по правилам армирования колонн.
Продольное и поперечное армирование остальных части вышеуказанных стен согласно расчетным усилиям.
Армирование остальных, выше неуказанных вертикальных элементов, производится продольной и поперечной арматурой согласно расчетным усилиям.
Типовое армирование основных несущих элементов подземных этажей – колонны и простенки
Армирование остальных, выше не указанных вертикальных элементов, производится продольной и поперечной арматурой согласно расчетным усилиям.
Типовое армирование основных несущих элементов +1-го этажа – колонны и простенки
Типовое армирование основных несущих элементов с +2-го по тех. этажам – колонны и простенки
Армирование остальных, выше не указанных вертикальных элементов, производится продольной и поперечной арматурой согласно расчетным усилиям.
Типовое армирование основных несущих элементов с +6-го до кровли – колонны и простенки
На краях предусмотрены хомута в качестве поперечной арматуры, а торцевая часть простенков охвачена хомутами по правилам армирования колонн.
Армирование остальных, выше не указанных вертикальных элементов, производится продольной и поперечной арматурой согласно расчетным усилиям.
Расчет наружных железобетонных стен подземной части с учетом бокового давления грунта
Расчет выполнялся согласно СП 63.1333.2012 п.8.1.1 - 8.1.17. Расчет по прочности железобетонных элементов на действие изгибающих моментов и продольных сил - Расчет внецентренно сжатых элементов. Боковое давление грунта определенно на основании фактических уровней благоустройства, подземных вод, характеристик окружающего грунтового массива и отметок заглубления подземной части здания.
Согласно расчету принято армирование наружных стен подземной части (400мм):
- вертикальное армирование, двухстороннеое, по обеим гранам стены - Ø20/200 А500С;
-горизонтальное армирование, двухстороннее, по обеим гранам стены - Ø14/200 А500С.
Расчет подпорных стен на сдвиг и поворот
Расчет выполнялся согласно СНиП 2.09.03-85 п.5.1. Расчет по устойчивости положения стены против сдвига, опрокидывания и поворота. На основании расчетов получено:
Расчет на продавливание и действие поперечной силы в плитах и балках
Расчет на продавливание выполнялся согласно СП 63.1333.2012 п.8.1.46 - 8.1.50. Расчет проводился как “Расчет элементов на продавливание при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента”. Расчет на поперечные усилия выполнялся согласно СП 63.1333.2012 п.п. 8.1.32-8.1.35.
Расчет на продавливание фундаментной плиты
Согласно расчету, на месте продавливания вертикальных элементов через фундаментную плиту дополнительное усиление на продавливание требуется на отдельных местах согласно расчету - на месте краев простенков и вокруг колонн, где принято усиление вертикальной арматуры: Ø25/200 А500С, Ø20/200 А500С. Узлы поперечного армирования фундаментной плиты на продавливание показаны в графической часты Тома 4.2.1.
Расчет на продавливание плит покрытий подземной части
Согласно расчету, на местах опирания вертикальных элементов через плиту покрытия подземной часты дополнительное усиление на продавливание требуется на отдельных местах согласно расчету - на месте краев стен и простенков и вокруг колонн, где принято усиление вертикальной арматуры: Ø14/200 А500С. Узлы поперечного армирования плит покрытий подземной части на продавливание показаны в графической часты.
Расчет на продавливание и действие поперечной силы переходных плит в уровне первого этажа стилобатных частей
На месте продавливания вертикальных элементов через переходные плиты и на местах больших поперечных усилий возникающих из-за несоосности выше- и нижележащих вертикальных несущих конструктивных элементов дополнительное усиление требуется на отдельных местах согласно расчету - на месте краев простенков и вокруг колонн, вдоль опорных частей стен и простенков подземной части. Принято усиление вертикальной арматуры Ø16/200 А500С.Узлы поперечного армирования на продавливание плит первого этажа показаны в графической часты.
Расчет на действие поперечной силы переходных плит в уровне первого этажа деформационных блоков башен
Для консольных участков плит первого этажа толщиной 1000 мм предусмотрено армирование поперечной-вертикальной арматурыØ20/400 А500С.Узлы поперечного армирования на продавливание плит первого этажа показаны в графической часты.
Расчет на действие поперечной силы в стенах-балках техподполья в уровне плиты второго этажа стилобатных частей
На местах опирания несоосных простенков +2-го и колонн +1-го этажей 5-ти этажных стилобатных частей расчетом определены требования по поперечном армированию распределительных стен-балок вокруг техподполья второго этажа. Принято поперечное армирование согласно расчетам (результаты расчетов показаны в Томе 4.2.3). На местах максимальных усилий принято армирование поперечной арматуры Ø20/100 А500С. В остальных частях Ø20/200 (Ø16/200) согласно расчетным требованиям. Узлы армирования показаны в графической части.
Расчет на действие поперечной силы стен-балок в уровне техэтажа высотных башен
На местах несоосных колонн и простенков надземной части выше 6-го этажа и нижележащих несущих элементов деформационных блоков высотных башен выполнены стены-балки на всю высоту техэтажа. Расчетом определены требования по поперечном армированию указвнных зон. Поперечное армирование принято согласно расчетам.
На местах максимальных усилий принято армирование поперечной арматуры:
- фасадные балки 600х2300мм -4Ø16/100 (200) А500С;
- внутренные балки 800х2300мм - 5Ø16/100 (200) А500С;
- внутренные балки 1590х2300мм - 10Ø16/100 (200) А500С;
Расчет на продавливание плит покрытий типового этажа надземной части
Согласно расчету, на местах эксцентрицитетов поперечных сечений ниже- и вышележащих вертикальных элементов, дополнительное усиление на продавливание требуется на отдельных местах согласно расчету - на месте краев стен и простенков и вокруг колонн, где принято усиление вертикальной арматуры: Ø10/80/80 А500С.
Расчет по комфортности пребывания людей
Для оценки комфортности пребывания людей, расчетные значения ветровой нагрузки принимаются равным wc= 0.7*wp,где wp– нормативное значение пульсационой составлющей ветровой нагризки.
Расчет на температурные воздействия
Согласно СП 20.13330.2011 "Нагрузки и воздействия", Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85, ннормативные значения изменений средних температур по сечению элемента соответственно в теплое Δtw и холодное Δtс время года определялись по формулам:
1)для здания с искусственным климатом или с постоянными технологическими источниками тепла и защищенного от воздействия солнечной радиации (в том числе внутренние) на период эксплуатации здания;
2) для неотапливаемые здания (без технологических источников тепла) и открытые сооружения на период строительства.
Сценарий 1 - здания с искусственным климатом или с постоянными технологическими источниками тепла и защищенного от воздействия солнечной радиации (в том числе внутренние) на периоде эксплуатации здания
Hормативные значения изменений средних температур по сечению элемента для надземной части объекта
В процессе проведения расчета при воздействии температуры учитывались случаи, связанные с изменением температуры в надземной части объекта относительно подземной, а также случай, когда под температурным изменением оказывается только плита на +1 этаже. Для данный сценарий, в процессе проведения расчета объекта на температурные воздействия принята разница температур, составляющая 19oC - в сторону запаса. Расчет проводился для конструкций, защищенных от солнечной радиации. Расчет показал, что при данном конструктивном решении и расположении жесткости, несущая способность конструкции под температурными воздействиями обеспечена.
Сценарий 2 - для неотапливаемые здания (без технологических источников тепла) и открытые сооружения на период строительства, защищенные от воздействия солнечной радиации.
Hормативные значения изменений средних температур по сечению элемента для надземной части объекта.
Общая разница температур между подземной и надземной частями объекта составляет Δt=25oC.
В процессе проведения расчета при воздействии температуры учитывались случаи, связанные с изменением температуры в надземной части объекта относительно подземной, а также случай, когда под температурным изменением оказывается только плита на +1 этаже. Для данный сценарий, в процессе проведения расчета объекта на температурные воздействия принята разница температур, составляющая 25 oC - в сторону запаса. Расчет проводился для конструкций на этапе строительства, защищенных от солнечной радиации. Расчет показал, что при данном конструктивном решении и расположении жесткости, несущая способность конструкции под температурными воздействиями обеспечена.
Определение расчетного сопротивления грунта основания
Грунтами основания для корпуса Г с высотными башнями №№7-8 служат мелкие пески средней плотности (ИГЭ-2).
Согласно п. 5.6.7 СП 22.1333.2011 среднее давление под подошвой фундамента не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R.
I) Расчетное сопротивление грунта основания свайного ростверка определяется по формуле:
Определение несущей способности сваи
Сваи прорезают несколько слоёв грунта, в том числе и скальные, и опираются подошвой также на скальные грунты.
Расчет несущей способности таких свай не оговаривается в действующих нормативных документах.
Тем не менее, очевидно, что при большой мощности прорезаемых слоев, такая свая будет работать преимущественно по боковой поверхности, в том числе за счет сцепления ее с известняком.
В настоящей главе в запас прочности рассмотрим 3 варианта учета работы сваи при данных инженерно-геологических условиях:
А) работа только по пяте как свая-стойка (п.7.2.1 СП 24.13330.2011);
Б) работа только по боковой поверхности как висячая свая;
В) численная консервативная оценка работы сваи с учетом прорезания ее слоёв грунта и опирания на скальное основание.
I. Определение несущей способности Fd сваи длиной 35,0 м.
Диаметр сваи Ø1000 мм, глубина заделки сваи 3,0 м, в основании пяты сваи залегают малопрочные известняки ИГЭ-11.
А) Несущая способность Fd свай, опирающихся на скальный грунт принимается равной несущей способности основания под нижним концом сваи:
Без учета сопротивления грунта под нижним концом сваи несущая способность только по боковой поверхности для слабых грунтов составляет:
Полная несущая способность по боковой поверхности с учетом скальных грунтов. Для предварительных расчетов удельные силы сопротивления сваи по боковой поверхности следует принимать на основании имеющихся экспериментальных данных испытаний, выполненных в аналогичных условиях. В качестве ссылочного материала рекомендуется использовать публикацию "Небоскребы делового центра Москва-Сити - испытания Буронабивных свай" /7/, в которой содержится аналитический обзор результатов испытаний буровых свай, прорезающих известняки, на площадках ММДЦ "Москва-Сити".
В зарубежной литературе наиболее консервативный подход к оценке сопротивления сваи в скальных грунтах по боковой поверхности предлагается Хорватом в "инженерно-геологическом и геоэкологическом инженерном справочнике" /3/.
Расчетное сопротивление грунтов основания на боковой поверхности сваи определяется по формуле:
При расчете несущей способности были определены и приняты консервативные значения сопротивления сваи по боковой поверхности в малопрочных скальных грунтах, 463,0 кПа для ИГЭ-11.
В) В результате численного моделирования взаимодействия сваи и грунтового основания, приведенного в разделе 6 настоящего отчета, нагрузка, воспринимаемая пятой сваи |
| | | Строитель | Дата: 03.10.2017, в 15:16 | Сообщение №5 |
СтарожилПользователь №: 815
Сообщений: 384
| Расчет фундаментов на сеисмическое воздействие
В процессе составления расчета сейсмических усилий принята карта сейсмичности ОСР-97(B), которая предусматривает 5%-ную вероятность возможного превышения сейсмических воздействий в течение 50 лет, указанных на картах значений сейсмической интенсивности.
По картах ОСР-97(A), ОСР-97(B), ОСР-97(C), сейсмичность площадки строительства (для города Москвы по СП 14.13330.2014) составляет V баллов по шкале MSK–64. Также по заданию СТУ площадка строительства относится к V сейсмической зоне. Расчет здания выполнен на VII сейсмическую зону.
Сейсмические нагрузки приняты согласно СП 14.13330.2014 и по таблице 2 ;
Коэффициенты для расчета приняты:
- Коэффициент А для 7 баллов составляет A=0.1 (1.00м/с2)
- Коэффициент, определяемый назначением сооружения, составляет Kо=1.5.
- Коэффициент динамичности i принимался в соответствии со СП 14.13330.2014 в зависимости от периода по i-тому тону свободных колебаний Ti и категории грунта по сейсмичес¬ким свойс¬твам – II;
- Значения коэффициента, учитывающего допускаемые повреждения зданий и сооруженийK1=0.25. Перемещения (прогибы) сооружения определялись при воздействии сейсмических нагрузок, при значении коэффициента K1 = 1,0.
- Коэффициент, учитывающий способность сооружения к рассеиванию энергии– Кψ= 1.0;
- Для расчета элементов конструкций принимался дополнительный коэффициент условий работыmkp согласно СП 14.13330.2014.
Так как пролеты не превышают 24 м, вертикальная составляющая сейсмического воздействия, в расчетах не учитывалась.
Исходные данные: длина фундамента l=34.6м, ширина b=24.2м, глубина d=9,40м.
Тип фундамента свайно плитный.
Расчетом получены максимальные нагрузки на верх сваи в уровне подошвы низкого ростверка (фундаментной плиты):
Определение несущей способности сваи на осевую сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий:
При расчете несущей способности свай на сжимающую или выдергивающую нагрузку Feq значения R и fi следует умножить на понижающие коэффициенты условий работы грунта основания γeq1 и γeq2, приведенные в таблице 12.1, СП 24.13330.2011:
Согласно раньше выполненым расчетам по основной несущей способности сваи, несущая способность с учетом сейсмических воздействий составляет:
Согласно выполненим расчетам максимальная вертикальная нагрузка на сваю в уровне низа фундаментной плиты составляет Q = 2620 кН (при сейсмичности площадки 6 баллов).
Несущая способность на осевую сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий обеспечена.
Проверка устойчивости грунта по условию ограничения давления, передаваемого на грунт боковыми поверхностями свай
При проведении расчетов применена компьютерная программа, описывающая механическое взаимодействие балок и упругого основания (балка на упругом основании). При этом грунт, окружающий сваю, рассматриван как упругая линейно-деформируемая среда, характеризуемая коэффициентом постели сz, кН/м3 (тс/м3), возрастающим с глубиной.
Расчетные значения коэффициента постели сz грунта на боковой поверхности сваи допускается определены по формуле:
K - коэффициент пропорциональности, кН/м4 (тс/м4), принимаемый в зависимости от вида грунта, окружающего сваю, по таблице В.1, СП 24.13330.2011;
γс - коэффициент условий работы (для отдельно стоящей сваи γс = 3).
Расчет устойчивости основания, окружающего сваю, должен производиться по условию ограничения расчетного давления σz, оказываемого на грунт боковыми поверхностями свай:
Далее приводятся результаты моделирования взаимного влияния разноэтажных частей корпуса друг на друга, при вычислении которых был рассмотрел неблагоприятный поочередный вариант возведения высотных частей корпуса.
Согласно ПОС, на данном участке планируется установка 6 кранов Potain MDТ 178. Максимальные нагрузки от кранов (согласно спецификации производителя) учтены в расчет.
Последовательность возведения подземной части и надземных корпусов
Ради минимизации влияния высотных корпусов на конструкцию остальных частей предусмотрена следующая последовательность работ:
Возведение конструкций подземной части и 5-ти этажных стилобатов, с выполнениемтехнологических швов шириной 2-6м в зоне вокруг высотных башен на всех местах опирания вышеуказанных секций на высотные башни.
Параллельно возведение подземной части и первых пет этажей надземной части высотных башен со сохранением технологических швов вокруг.
Возведение надземной части высотных башен выше 6-го этажа.
Закрытие технологических швов после возведения и нагружения 50% постоянной нагрузки каркаса высотных корпусов.
Ради минимизации влияния единого фундамента разноэтажных частей корпуса „В“ на крен и усилии в железобетонных конструкциях предусмотрена следующая последовательность работ:
Возведение конструкций 5-ти этажного стилобата и высотных башен №5 и №6, с выполнением технологических швов шириной 2-6м в зоне стыков высотных башен и 5-ти этажного стилобата.
Возведение надземной части башен №5 и №6 выше 6-го этажа.
Закрытие технологических швов после возведения и нагружения 50% постоянной нагрузки каркаса башен №5 и №6.
Расчет от гидростатического давления подземной воды
Принимая во внимание фактический уровень подземных вод, утвержден отчетом «Инженерно-геологические изыскания (актуализация) по объекту нового строительства, расположенному по адресу: г. Москва, Амурская ул. вл. 3», ООО «ГК «Олимпроект», выполнен расчет гидростатического давления подземной воды.
Согласно данному расчету, рекомендованные в вышеуказанных геологических изысканиях мероприятия по водопонижению должны выполняться до окончания строительства конструкций нулевого цикла в полном объеме, включая конструкции переходных плит первого этажа и плит покрытия подземной части.
Расчет конструкций на аварийную расчетную ситуацию
Согласно ГОСТ 27751-2014, п.3.10 был проведен расчет конструкции на аварийную расчетную ситуацию. Расчет проводился согласно пунктам СТУ (9.1-9.11). На ранних стадиях проектирования, при формировании конструктивной схемы учитывались рекомендации СТО-008-02495342-2009.
Наиболее рациональным и экономичным методом обеспечения безопасности сооружений от лавинообразного (прогрессирующего) обрушения конструкций при аварийных воздействиях являются превентивные меры, максимально учитывающие различные аварийные ситуации. Основное средство защиты сооружения от лавинообразного обрушения - резервирование прочности несущих элементов, обеспечение необходимой несущей способности колонн, ригелей, дисков перекрытий и стыков конструкций. Создание неразрезности перекрытий, повышение пластических (неупругих) свойств связей между перекрытиями и конструкциями каркаса. Монолитные плиты перекрытий надежно связаны с несущими конструкциями каркаса. Эффективность работы узлов сопряжений этих элементов, препятствующих лавинообразному обрушению, обусловливается обеспечением появления в них пластических-неупругих шарниров в предельном состоянии. После исчерпания несущей способности они не выключаются из работы и допускают без разрушения сравнительно большие абсолютные деформации. Эффективность сопротивления лавинообразному обрушению сооружения требует пластичной работы в предельном состоянии не только узлов сопряжений, но и других конструктивных элементов. В частности, несущие конструкции каркаса запроектированы так, что пластические шарниры образовываются в ригелях, а не в колоннах каркаса.
По результатам проведенных статических расчетов выявлены наиболее уязвимые места в конструктивной схеме сооружений и установлены предполагаемые наиболее опасные схемы локальных разрушений. Расчетным способом проверена возможность возникновения прогрессирующего обрушения зданий при каждой схеме локального гипотетического разрушения.
Безопасность несущих конструкций данных зданий от прогрессирующего обрушения при аварийных воздействиях обеспечивается применением перечисленных ниже конструктивных, расчетных и организационных мероприятий, квалифицированным выполнением строительных работ, использованием надлежащих стройматериалов, выбором методов контроля и приемки и обязательным их выполнением на всех стадиях проектирования, возведения и эксплуатации сооружения:
А) В проекте применены решения, способствующих развитию в элементах и их соединениях пластических деформаций, а также увеличена степень статической неопределимости конструктивных систем.
Б) Устойчивость конструкций здания от лавинообразного обрушения обеспечивается конструктивными мерами, допускающими развитие в элементах каркаса и узлах их соединений пластических деформаций при предельных нагрузках и рациональным решением системы конструктивных связей, узлов, элементов соединений и стыков.
Устойчивость каркаса от лавинообразного обрушения проверена расчетом на особое сочетание нагрузок и воздействий, включающее постоянные и временные длительные нагрузки, а также следующие аварийные воздействия:
- двух пересекающихся стен на участках от места их пересечения (в частности, от угла здания) до ближайшего проема в каждой стене или до следующего вертикального стыка со стеной другого направления (но на суммарной длине не более 7 м);
- отдельно стоящей колонны (пилона);
- колонны (пилона) с участками примыкающих стен на суммарной длине не более 7 м.
При этом, постоянная и временная длительная нагрузка определена по СП 20.13330.2011., коэффициенты сочетаний и коэффициенты надежности к постоянным и длительным нагрузкам, приняты равными единице. Расчет выполнен при нормативных значениях прочностных и деформационных характеристиках материалов, согласно действующим нормам на железобетонные конструкции. Коэффициент надежности по ответственности принят, согласно СТУ равным 1.1. Для расчета на устойчивость к прогрессирующему обрушению была использована пространственная расчетная модель.
Проверка устойчивости проводилась по предельным состояниям первой группы с расчетными сопротивлениями материалов (бетона и арматуры), равными нормативным значениям. Расчет проводился итеративним методом. В каждом шаге определялась зона образования «пластических - неупругих шарниров», а также инкремент заданой нагрузки. С каждым шагом зона образования пластических деформаций и общая нагрузка увеличивались. Метод формирования «пластических шарниров» обеспечивает прием максимальных усилий в элементе конструкции, при чем в данном элементе достигается состояние больших деформаций, т.е. состояние в котором при незначительном приросте напряжений осуществляется ощутимый прирост деформаций. Для расчетной модели - это означает что элемент достигший предельного состояния в последующих шагах исключался из работы конструкции.
При определении предельной несущей способности вносились и коррективы в армировании элементов, уже принятых традиционным расчетным методом. С приближением элемента к предельным состояниям в нем увеличивалось армирование, в целях обеспечения приема максимально возможных нагрузок. Принимая во внимание и удел сжатой арматуры в работе элементов конструкции, также увеличивалось и ее количество.
Для моделирования и анализа на основе метода конечных элементов, использовался сертифицированный в РФ компьютерный програмный комплекс «Tower». В качестве исходных данных в модель закладываются конструктивные данные, включая геометрию расчетных моделей, размеры элементов каркаса и толщины стен, а также характеристики материалов и нагрузки. Собственный вес конструкций программа расчитывает автоматически.
Схемы разрушения и результаты
Разрушение пилона в/о ЕЕ-ДД/7 на -1-м этаже. Нагрузка перераспределяется на соседние пилоны с увеличением прогиба перекрытия в данной зоне. Формируются неупругие деформации в плите (покрытие подземной части) на месте пилона в нижней зоне. Коэффициент запаса при данном сценарии составляет 1.34.
Разрушение пилона в/о ВВ-ГГ/11-12 на +1-м этаже. Нагрузка перераспределяется на соседние вертикальные несущие конструкции с увеличением прогиба перекрытия в данной зоне. Формируются неупругие деформации в плитах и фасадных балках (2-5 –го этажей) на месте пилона в нижней зоне. Коэффициент запаса при данном сценарии составляет 1.36.
Разрушение стены в/о ББ-ВВ/30в угловой части, на +1-м этаже. Нагрузка перераспределяется на соседние вертикальные несущие конструкции с увеличением прогиба перекрытий (2-5-м этажей) в данной зоне. Формируются неупругие деформации в плитах (2-5 этажей) под оставщей части торцевого простенка в нижней зоне и над пилонам обемх направленияхв верхней зоне. Также образуются неупругие деформации в фасадных балках (2-5 этаж) Коэффициент запаса при данном сценарии составляет 1.32.
Разрушение колонны в/о ЛЛ-ЛЛ’/27 на +1-м этаже.Нагрузка распределяется на соседные несущие элементы: колонну и опорную консоль с увеличением прогиба на месте убранной колонны. Дополнительные изнибающие моменты воспринимает стена-балка техподполя 2-го этажа, без формирования неупругих деформаций. Коеффициент запаса 1,42.
Разрушение пилона в/о Я/1 / 11-12/1 на +5-м этаже. Нагрузка распределяется на соседную стену-балку (Э-Я/2) / (12/2) и далее на вертикальные несущие элементы нижних этажей. Прогиб увеличивается в данной зоне и формируются неупругие деформации в нижних зонах вышележащих перекрытий (6-14 эт.) Дополнительные усилия (поперечную силу и тзгибающий момент воспринимает стена-балка техэтажа в/о (12/1-12/2)/(Б/1). Коеффициент запаса составляет 1,29.
Расчет показал, что конструкции зданий имеют резервированную прочность несущих элементов и что в состоянии принять дополнительную нагрузку, возникшую при локальном разрушению отдельных их элементов. Эффективная работа связей, препятствующих прогрессирующему обрушению, благодаря их пластичности в предельном состоянии – обеспечена. Минимальное продольное армирование фасадных балок с 2-го по 15-м эт. 1200мм2 в обеих зонах. Коэффициент запаса при этом составляет от 1.29 до 1.42.
При данным конструктивным решениям пространственная жесткость и устойчивость зданий в случае аварийной ситуации (прогрессирующее обрушение) обеспечена. На стадии «Рабочая документация» конструирование должно осуществляться с учетом данного расчета. |
| | |
Вы не можете ответить в тему анонимно, пожалуйста, войдите или зарегистрируйтесь!
|
|
